细水雾应用于综合管廊电缆仓火灾灭火的数值模拟

为探究细水雾应用于管廊电缆仓内火灾灭火的效果,采用FDS模拟技术建立城市地下综合管廊电缆仓模型,分析在不同细水雾雾滴粒径、喷头间距、不同火源位置等条件下细水雾对电缆仓内火灾灭火的效能。研究表明:细水雾应用于管廊电缆仓内灭火效果良好,当火源位置位于不同电缆桥架时,细水雾均能有效扑灭电缆仓内火灾;在常规尺寸的管廊电缆仓内,综合考虑成本及灭火效果,当细水雾粒径设置为300μm时最佳;细水雾布置间距在符合规范及有效灭火条件下,最大不宜超过3 m。     

万吨储煤仓地基处理方案分析

针对储煤仓基底下为11m厚的湿陷性黄土层,同时基底下135m左右又是老采空区这一特殊的地基情况,讨论了在采空区上建万吨储煤仓的可行性以及如何在这一复杂地基上做基础设计。     

避障模式下深海采矿系统动力学分析

为研究避障模式下深海采矿系统中中间仓的运动规律,基于虚拟样机技术建立5 km硬管水力输送系统虚拟样机模型,根据现有的全区域覆盖算法,提出3种可能的避障模式(圆形、矩形、折返避障模式),分析不同避障模式、避障速度、障碍物距离对中间仓运动特性的影响,并进行模拟实验研究。研究结果表明:中间仓的运动主要发生在集矿机前进的方向上;在起始点附近,折返避障模式下,避障结束时中间仓位移的最大值达3.0 m,比圆形和矩形避障模式的高;当避障速度从0.4 m/s增加到1.0 m/s时,中间仓位移平均值的增加幅度小于0.2 m;障碍物距离对中间仓运动特性影响较大,中间仓位移平均值和最大值随障碍物距离的增加而逐渐减少;在进行采集路径规划时,尽量使障碍物距离大于200 m。因此,对集矿机进行避障算法设计时,不仅要考虑算法的可行性,还要考虑整个系统在不同避障模式下动力学特性。     

45m筒仓滑模施工技术难点及对策

东露天洗煤厂三个原煤筒仓滑模：两个45m仓和一个30m仓。其中两个45m仓的仓壁厚550mm；滑模部分标高为一10．85m～3200m、本文针对3拌筒仓滑模过程中遇到的一些难题所采取的相应对策进行阐述。     

滑模施工工艺在筒仓工程中的应用

黄骅港三期筒仓工程包含筒仓共计24座,均为钢筋混凝土结构。筒仓内径40 m,总高度约为42 m,筒仓土建工程由基础、仓底、筒壁和仓壁、仓顶、仓顶廊道等结构组成。承台基础顶面标高+5.800 m,筒壁及仓壁厚均为500 mm,内附28根扶壁柱,标高为+5.8~+15.3m,外附6根预应力张拉壁柱,标高为+14.3~+36.7 m。主体仓壁采用后张法无粘结预应力施工工艺,张拉范围自标高+14.3~+36.7 m,预应力钢筋采用7束7Φs15.2钢绞线组成,张拉设备采用YCW型千斤顶,锚具采用OVM15-n群锚体系。仓顶环梁高1.25 m,宽1.2 m,环梁上为连廊等钢结构。     

大跨距仓棚结构表面风压分布特性试验研究

结合某一跨度82m、高度30.8m的实际仓棚工程,通过风洞试验研究了不同风向角、端部敞开或封闭的结构形式以及是否考虑周边建筑及地形等情况下仓棚表面的风荷载分布规律.研究结果表明:斜风作用下仓棚抗风更为不利,端部的敞开或封闭对仓棚结构的风荷载分布有较大影响,端部局部区域存在较为明显的风压增强现象,周边建筑及地形的存在使得仓棚表面风压的分布更为复杂.结合仓棚表面风压分布特点以及结构抗风验算的不利状态,将仓棚表面划分为5个特征区域,并给出了可用于工程抗风设计的分块体型系数建议取值.     

浅谈Φ22m圆筒仓锥壳施工的安全性

Φ22m圆筒仓主体结构基本上均为仓外筒壁,仓内漏斗,仓顶锥壳及上部框架结构,在筒仓施工过程中,锥壳施工是整个筒仓施工的关键,笔者通过一些施工案例,对Φ22m圆筒仓锥壳施工的安全性作了详细分析,以方案设计为主导,论述如何确保锥壳施工安全,为以后的22m圆筒仓锥壳施工提供参考。     

超大型直立煤仓安全施工技术

正一、工程概况恒源煤电股份公司煤矿主井缓冲煤仓布置在主井北侧,其仓中距主井间距55m,距副井间距30m。连接北翼集中皮带和装载皮带机巷,主要作为主井储煤之用,上口标高为-337.660,下口标高为-364.689,仓体净直径9m,高度为26.5m,容量约为1200吨。     

超大型直立煤仓安全施工技术

恒源煤电股份公司煤矿主井缓冲煤仓布置在主井北侧，其仓中距主井间距55m．距副井间距30m。连接北翼集中皮带和装载皮带机巷，主要作为主井储煤之用，上口标高为-337．660，下口标高为-364．689。仓体净直径9m，高度为26．5m，容量约为1200吨。     

30m直径筒仓中心井架环式平台滑模施工技术

以工程实例阐述了30m直径筒仓中心井架环式平台滑模施工技术，该技术解决了30m（及以上）直径筒仓仓壁施工时支模和仓顶锥壳施工支撑体系的安全技术问题。     

风荷载作用下特高压变压器套管接线柱结构受力仿真与试验

为分析风荷载作用下引下线对特高压变压器套管顶部接线柱的作用效应,通过仿真分析与等效风荷载试验测试方法研究了端子板类型、引下线布置方式、跨点间距变化等影响因素对变压器套管接线柱应力作用。结果表明：在风速作用下套管接线柱是结构体系的受力薄弱部分,无法满足25.98m/s风速作用的结构安全要求;仿真分析模型与试验测试结果误差在-9.06%~7.97%;采用一字型端子板、单引下线结构形式可降低34.60%套管接线柱受力。可见进行引下线结构体系优化,可确保变压器套管在户外环境下的安全运行。     

风力发电结构在风沙荷载激励下的动力响应分析

为研究风沙荷载对风力发电结构的危害,对风力发电结构进行风沙荷载作用下的动力响应分析.基于某2 MW风力发电机,建立不考虑风机叶片、考虑叶片旋转以及考虑土-结构相互作用的三种有限元模型.采用Dav-enport风速谱和谐波叠加法模拟脉动风速时程,利用动量守恒定律和风沙流密度建立风沙荷载力学计算模型.通过ANSYS分别模拟...     

风电机组风洞测试的阻塞效应分析

风洞测试具有方便、快捷和高效的优势,在风电机组输出功率特性测试中应用较多。测试风轮直径较大时,由于存在风洞堵塞效应,会对测试结果造成影响。以300 W风电机组作为研究对象,分别采用风洞测试和车载测试进行输出功率特性测试。测试过程采用负载法,分别以电阻和蓄电池作为负载进行测试。在风洞截面为3m×3m的试验段中测试,机组空载启动风速为4.3m/s~4.8m/s,以电阻为负载时的额定风速为6.2 m/s;在车载测试中,机组空载启动风速为5.7m/s~6.2m/s,以电阻为负载时的额定风速为8.1 m/s。风洞测试比车载测试的启动风速低1.4 m/s,占车载测试启动风速的24.6 %,比车载测试额定风速低1.9 m/s,占车载测试额定风速的23.5 %。风轮直径2.3 m,其扫掠面积占风洞试验段截面面积的46.2 %,风洞的堵塞效应较大,致风洞测试数据与车载测试数据相差较大,因此风洞测试后需要修正。     

独塔单索面斜拉桥节段模型风洞试验与计算分析

以某主跨为136 m独塔单索面斜拉桥为工程背景,进行了该桥主梁节段模型测振及测力风洞试验,并在试验的基础上进行了风荷载计算和抖振响应计算.试验与计算结果表明:最大双悬臂状态和成桥状态在设计风速范围内发生了一些小幅涡振现象,但该桥涡振振幅满足规范要求;桥梁最大双悬臂状态和成桥状态颤振临界风速远大于颤振检验风速,大桥具有足够的颤振稳定性.     

横风激扰下的跨座式单轨车辆运行平稳性分析

对横风激扰下的跨座式单轨车辆的运行平稳性进行分析.首先,分别采用瞬态中国帽风载模型和非定常随机风载模型模拟动态风场,建立跨座式单轨车辆动力学模型,并将两种风载模型作为外部激励分别施加到车辆上.其次,采取数值仿真方法,分析不同车速、风速、合成风向角的跨座式单轨车辆在横风作用时的动力响应.最后,对车辆运行平稳性进行评估,计算限值下的临界安全风速,得到横风激扰下跨座式单轨车辆运行的安全区域.结果表明:车速、风速和合成风向角对跨座式单轨车辆的运行平稳性有显著影响;当车速和风速过大时,车辆会发生失稳现象.     

大跨屋盖结构荷载风振系数研究

以株洲体育中心大跨屋盖为背景,基于刚性模型测压试验的脉动风荷载时程,通过有限元方法在时域内对大跨屋盖结构进行分析,研究不同情况下结构的荷载风振系数和位移风振系数及其变化规律.研究表明:在同一风向角下,大跨屋盖结构的荷载风振系数对位置变化较敏感,偏于安全可以取荷载风振系数较大值,同时屋盖悬挑前缘节点荷载风振系数值较大.     

基础环式风机基础周期荷载损伤特征分析

基础环式风机基础的损伤累积破坏影响风力机系统的安全运行。针对基础环式风机运行过程中基础混凝土损伤问题,以内蒙古某49.5MW风电场为例,利用ABAQUS有限元软件建立风机基础混凝土损伤模型,对比分析了静力荷载工况与周期性荷载工况下基础混凝土损伤变化规律。结果表明：静力荷载工况下,基础主要产生拉伸损伤,受压性能稳定,钢筋骨架未达到极限状态;相较于静力荷载,在周期性荷载作用下,拉伸损伤区域增大3倍,竖向扩展增加3倍,压缩损伤面积扩展2倍,位移量增加1.6倍,钢筋应力增大0.5倍,有助于解释周期性荷载作用下基础的损伤行为。     

变风速条件下风力发电机输入载荷及其影响因素分析

建立了基于自回归(AR)方法的风场风速模型,求解得到了风速的变化时程;用Glauert方法求得了变风速下风力发电机的输入载荷——推力和扭矩随风速的变化时程;通过对载荷的统计分析得到了风力发电机的设计载荷谱和载荷雨流计数直方图;分析了变风速下风轮叶片主要参数对风力发电机输入载荷的影响规律:推力和扭矩载荷的均值随桨距角变化的响应明显,并随桨距角的增大而变小;推力的波动幅值随桨距角的增大先是增大然后减小,而扭矩的波动幅值则随桨距角的增大而单调减小;推力随叶片扭转角和攻角的变化响应明显而扭矩随扭转角和攻角变化的响应不明显。     

浮冰作用下单桩海上风机动力响应分析

随着海上风电在环渤海地区不断发展，冰激振动响应为当前环渤海地区海上风机面临的重要问题 .基于海上风机一体化数值分析软件，对浮冰作用下单桩海上风机动力学响应展开研究 .重点探究单桩风机塔基以及泥面线处载荷动力响应变化规律，研究不同冰载数值模型、冰厚以及冰速对单桩海上风机动力响应影响，开展抗冰锥结构下单桩海上风机动力响应影响规律.结果表明：不同冰载数值计算模型下的计算结果差别较大，采用Matlock双齿模型计算出的塔基载荷以及泥面线载荷最大，分别为无浮冰作用的 2.2倍与 1.3倍；单桩海上风机动力响应随冰厚增加而增加，冰速变化对单桩海上风机结构荷载影响不明显；采用抗冰锥措施后，作用于单桩海上风机的冰荷载显著降低，极大降低单桩风机塔基以及泥面线位置处的剪力与弯矩，塔基位置处剪力与弯矩的最大值分别为无抗冰锥结构的82%与95%.同时抗冰锥结构可极大降低作用结构上的冰荷载，其冰载最大值与标准差分别为不采用抗冰锥结构的5%与7%.     

烟道对钢筋混凝土烟囱影响的分析

为了研究高耸烟囱筒壁开设烟道后对烟囱特性的影响,利用大型通用有限元计算软件ANSYS分别对120m、180m和240m 3种高度的烟囱进行数值模拟分析,分析内容包括考虑和不考虑烟道2种情况下的重力、风荷载及地震作用下的应力、应变。通过计算分析得到了考虑烟道时对烟囱的影响：烟道周围应力变化复杂,考虑烟道后结构的最大应力、应变的位置发生变化。