应变花贴片偏位误差的分析

本交给出了对称应变花主应变贴片偏位误差的分析式．确证任意角度中间对称应变花贴片低位误差与贴片方位用无关，同时也与应变片相互间夹角无关；而贴片偏位误差仅与应变场主应变之比值及贴片方位不准确造成的与基线的偏差角有关．     

应变花角度偏差对主应变测量的影响及其消除方法

本文论述了在测量主应变时,由应变片粘贴角度偏差所引起的测量误差;具体分析了各个因素对误差的影响规律。文中指出了最近出版的一些书中,关于最大误差出现的条件及其计算公式是错误的。为了提高测量精度,作者提出了在任意应变花夹角下计算主应变的方法。采用这种方法,可以完全消除由于贴片角度偏差所产生的测量误差。     

高频下测量绝缘材料的介电系数和损角正切由于引线所造成的测量误差分析

本文计算和讨论了在高频下测量绝缘材料的介电系数和损角正切时由于引线所造成的误差。计算和分析结果表明引线的电感和电阻所造成的测量误差是引线的固有测量误差,△C_x和△tgδ_x随频率的增加较ω~2来得快;而引线间的电容和电导所造成的测量误差与频率无关,并且可以用合理选择试验方法并对测量结果加以修正而消除。为了校核计算和分析的结果用标准试样进行了测量。校核结果表明,计算值与实验值相当接近。     

FBG传感器量测混凝土表面应变

采用一种新型FBG应变计量测钢筋混凝土柱在受压过程中的表面应变,并与常规应变片量测方法进行比较.通过机械固定法将FBG应变计安装于立柱表面,并考虑温度对测量结果的影响,最终实现对混凝土结构表面应变的量测,并对其工作性能进行评价.试验结果表明,FBG传感器具有很高的线性度及可重复性,测量值与理论值及常规电阻应变片量测结果一致,为其应用于实际工程提供了依据.     

电阻应变仪

电阻应变仪系电测非电量仪器之一专以测量工程结构杆件的应变问题,经过灵敏元件——“电阻应变片”的转换将应变的非电量,变成电阻的电量,用这仪器的测量的结果要比机械的光学的灵敏度与积确度都要高。电阻应变片,不但质量轻,标距小,惯性小,同时可长期测量与遥远测量,所以在实验室、工厂,工地都适用。本文仅介绍全部利用国产材料设计制造电阻应变仪的初步研究成果以及所发生的问题及经验。     

应力状态与测点的贴片方位设计

论述了电阻应变测量中贴片方位设计和应力状态之间的关系,研究了单向、双向应力状态及主应力方向已知和未知时的贴片方法和应力应变换算公式.     

电阻应变计应变传递研究及误差分析

电阻应变计通过应变过渡区传递应变到敏感栅丝,而此过渡区的范围大小与所测结构的应变有关,使得电阻应变计的灵敏系数发生变化,而非通常测量中使用的常数灵敏系数。本文讨论了灵敏系数变化对测量结果造成的误差,并给出了降低此影响的方法。     

电阻应变式压力传感器的电测公式

应用弹性力学理论和电测理论,从电阻公式出发,导出了一股箔式电阻应变片电阻的变化率与弹性元件表面应变分布的关系。得到电阻应变式压力传感器的电测公式。为验证公式,设计并制造了测量范围在 0—0.5MPa的φ6电阻应变式压力传感器。对其在加载情况下进行输出电压的测量,结果与本公式计算的结果符合得很好,误差<5％。     

汽车前照灯测量误差修正系统的设计与实现

针对被测汽车的停放方位对前照灯水平照射方位角测量结果存在显著影响,提出了基于图像处理技术的汽车前照灯光束水平照射方位角测量误差的修正方法。采用摄像头摄取检测位置汽车停放区域的图像,用OTSU自适应阈值分割算法得到汽车俯视外形轮廓图像,运用逐次逼近法求出汽车摆放偏置角,对检测仪测量结果进行修正,实现测量误差的自动修正。结果表明：该修正方法能有效排除汽车停放方位偏差对测量结果的影响,提高前照灯光束水平照射方位角的检测精度。     

煤矿地应力测量

正该测量方法是空心包体类三维应力测量。该应力计是通过对澳大利亚CSIRO应力计进行改进而研制的(具体结构见图1、图2),与其它孔壁应力计相比的优点是更能适应于软弱、多裂隙、完整性较差的岩体,操作方便,测试成功率较高。该应力计是由嵌入环氧树脂筒中的12个电阻应变片组成的。应力计制作时先将3个应变丛(每个应变丛有4个电阻应变片组成)沿环氧树脂薄壁筒圆周相隔120°粘贴。然后再用环氧树脂粘结剂浇注外层,使电阻应变片嵌固在此环氧树脂层筒壁内。主要技术参数与尺寸如下:内径:30.5mm±0.1;应变片位置直径:32.5mm±0.1;外径:34.5mm±0.1;效长度:200mm;总长度:     

直角应变花固有测量误差分析及贴片定位研究

对直角应变花测量梁的主应力，主方向的固有测量进行理论分析，并用二次扩展内罚函数法，对贴片的定位进行优化。     

Euler potentials’discontinuity in the presence of field line-aligned currents

Since their use in the study of charged particle motion in the 1960s,Euler potentials(α ,β)have been widely employed as magnetic field coordinates in both space plasma and fusion plasma studies.People related them to magnetic vector potential A via the relation A=α▽β subject to gauge condition A·B=0(B is the magnetic induction).For a given magnetic field,the Euler potentials are often constructed with the relation B·△ S=△α△βon a surface that crosses the field lines,where △ S is the area-element surrounding by two line-elements corresponding to the changes in α and β,then mapping the values of α and βalong field lines into space.In this short paper,we show that in the presence of field line-aligned currents,the mapping does not work and the orthogonality gauge condition is not satisfied.     

应变片倾斜角度对称重传感器偏载误差的影响

基于双孔平行梁作为弹性元件的称重传感器,分析应变计粘贴时的倾斜角度对称重传感器偏载误差的影响。研究表明:偏载误差与载荷作用点偏移距离成线性关系;一般情况下,纵向偏载误差小于横向偏载误差;减小因为应变片粘贴倾斜角引起的偏载误差的办法是,改进应变片粘贴工艺,使应变片倾斜角相等且尽量小。     

某次地铁受流臂动应力测试中的热输出分析

应变计是用应变电阻效应测量应变的.在测量过程中,环境温度可以从多个方面影响应变计的输出.探讨了在某次地铁受流臂动应力实验中,由于温度变化,测量应变计和补偿应变计贴在不同材料上所引起的测量误差,得出了此次实验中热输出的表达式.并可以作为类似动应力实验中热输出分析的参考.分析结果表明,此次实验中应变计的热输出与变温、被测试样线膨胀系数、补偿块线膨胀系数、应变计灵敏系数有关.     

扁带拉拔挤压柱坐标应变速率矢量内积

提出以积分中值定理简化应变速率矢量内积的积分方法.将楔形模平面变形拉拔和挤压的等效应变速率表示成二维的应变速率矢量,再用积分中值定理确定应变速率比值函数及该矢量的方向余弦,最后对其内积进行逐项积分并求和,得到了应力状态系数nσ和最佳模角αopt的解析解.通过算例将不同α与m条件下计算的应力状态系数与Avitzur椭圆积分的数值解进行了比较,结果表明:当α=15°,不同摩擦因子m条件下,以该解析解计算的拉拔力与椭圆积分的数值结果相对误差不超过0.05%;ξ(α)值相差不大于0.002;极限道次加工率ε随αopt增大及m减小而增加.     

任意角度应变花主应变与主方向的计算机方法

在结构试验中采集到的成百上千个已知任意角度应变花的读数，可用本文编写析计算机程序确定其主应变、主应力及主方向，从而替代了科研人员大量的手工计算，既省时省力，又减少差错。文中给出用QBasic编写的源程序AASPP．BAS和算例，满足科研人员对原始数据物理量进行整理换算的需要。     

柱坐标应变矢量内积解析模拔圆棒线材

建立了棒线材拉拔的柱坐标系速度场,提出了一种应变速率内积积分方法,并获得了解析解.分析了摩擦因子对最佳模角和应力状态系数的影响规律.结果发现:最佳模角αopt和nσ均随着m的增大而增大;当m一定时,最佳模角αopt对应nσ的最小值.为了验证柱坐标内积解析圆棒拉拔结果,将该方法同Avitzur提出的方法进行了比较.结果表明,该方法和Avitzur提出的方法结果趋于一致.最后讨论了摩擦因子对极限加工率的影响规律.     

一种非共轴应变硬化本构模型数值应用及离心机试验验证

在土体的剪切变形过程中,当主应力方向产生旋转时,主应变增量方向与主应力方向之间存在显著的非共轴现象.同时,机动摩擦角、膨胀角随着累积塑性偏应变的增长而增加,土体具有应变硬化的特点.传统的弹塑性本构模型不能够反映上述现象对地基承载力特性的影响.为了能够对地基承载力问题进行合理的分析,建立了一种非共轴应变硬化模型,并将该模型运用到有限元计算中.通过与三轴试验和离心机模型试验结果进行对比,对该模型在数值应用中的合理性进行了验证.研究结果表明,该模型能够对不同围压下的应力-应变关系进行预测.对浅基础承载力问题进行研究时,非共轴应变硬化模型的计算结果比传统弹塑性本构模型更加接近于离心机试验结果,验证了该模型的数值应用合理性.     

Further mechanism of α/β interphase boundary evolution and dynamic globularization of Ti–5Al–2Sn–2Zr–4Mo–4Cr at elevated temperature deformation

The evolution characterization of the α/β interphase boundaries of the isothermally compressed Ti–5Al–2Sn–2Zr–4Mo–4Cr with lamellar microstructure was carried out via electron backscatter diffraction (EBSD) and transmission electron microscope (TEM). The effect of the α/β interphase boundary evolution on the dynamic globularization was discussed, and the nucleation model for the β recrystallized grain at the cusp of α lath in the late stage of deformation in terms of the classic nucleation theory was established. The mean α/β interface deviation angle from Burgers orientation relationship (BOR) increased continuously up to 18.9° with the increasing strain from 0.1 to 0.5, which was dominated by the continuous dynamic recrystallization. Restoration of BOR between α and β phases at the strains of 0.7 and 0.9 occurred due to the occurrence of recrystallized α and β grains following BOR, which was rationalized by a nucleation model considering the stored energy of deformation provided the driving force for nucleation at the cusp of α lath. Loss of coherency of α/β interphase boundaries at a strain about 0.3 was responsible for accelerating the dynamic globularization of α lamellae since the energy of α/β interphase boundaries increased up to the maximum value when the non-coherent α/β interphase boundaries were formed. Restoration of coherency of α/β interphase boundaries due to the recrystallization nucleation in the late stage of deformation did not substantially affect the dynamic globularization since the α/α intraphase high-angle boundaries (HAGBs) were formed and the most α/β interphase boundaries were non-coherent.     

特殊的射影平坦(α,β)-度量

研究了近似指数度量并得到二阶近似指数度量射影平坦的充要条件是α射影平坦, β关于α平行．且对高阶指数度量也得到了相同的结果．这里,√αijy^iy^j,β=biy^i．