DCB试样J积分和加载点位移Δ的幂强化半解析解

利用非线性弹簧裂纹端模型,求得了双悬臂梁（ＤＣＢ）试样的幂强化全塑性Ｊ积分和加载点张开位移Δ的半解析解。特别是,还根据Ｊ积分的形变功率定义和ＨＲＲ场理论,建立了一个关于ＤＣＢ试样Ｊ积分随裂纹长度变化的微分方程,其解从理论上说明了非线性弹簧裂纹端模型作为二级近似的合理性。文中还就刚性裂纹端模型的Ｊ积分解的应用范围作了讨论。     

COD 准则在 40CrNiMo 钢弹塑性 Ⅰ Ⅱ 型断裂分析中的应用

以Ｒｉｃｅ的裂尖钝化模型为基础,定义了Ⅰ＋Ⅱ型载荷下裂纹张开位移（简称ＣＯＤ）δ,裂纹尖端Ⅰ型张开位移（简称ＣＴＯＤ）δｔ和Ⅱ型滑开位移（简称ＣＴＳＤ）δｓ,对４０ＣｒＮｉＭｏ钢Ⅰ＋Ⅱ型弹塑性断裂行为进行了ＣＯＤ分析,讨论了复合型载荷下的ＣＯＤ与Ｊ积分的关系．结果表明：１）随Ⅱ型分量增加,４０ＣｒＮｉＭｏ启裂的δｉ值降低,纯Ⅰ型的δｉ是纯Ⅱ型δｉ值的２．５倍;２）不同复合载荷下的δ、δｔ、δｓ与Ｊ积分均满足线性关系．     

关于非线性积分方程的数值解

作为算子方程的近似解的具体化，本文着重研究了非线性积分方程的数值解法．本文中考虑的积分核，是具有所谓性质Ｃ和Ｄ（或性质Ｃ１与Ｄ１）的．本文给出了这种类型的非线性积分方程及其近似方程具有一意解的较弱的条件；同时，估计了近似解对精确解的一致逼近程度和均方逼近程度．     

考虑钢框架节点局部断裂的滞回模型

在杆端多弹簧弹塑性模型中引入了断裂机制 ,采用根据J积分撕裂模量法建立的判别裂纹失稳的失效评定图设定模型参数 .通过和有关试验结果的比较 ,验证了建立的模型及算法可以充分反映局部断裂后节点滞回性能的主要特点 .根据若干算例结果 ,归纳出适用于整体结构分析的考虑节点局部断裂的非线性弹簧模型     

J积分全塑性近似解及其在紧凑拉伸试样上的应用

将具有一定应变硬地指数的二维裂纹体在单一载荷作用处的位移分成线弹性部分和塑性部分。在平衡裂纹条件下，将塑性部分表达为该载荷与裂纹长度的函数。由此推得的Ｊ积分全塑性解析解具有适用于各种构形的一般性，且具有较高的精确度。本文将此解应用于紧凑拉伸试样，引用Ｃ．Ｆ，Ｓｈｉｈ等人的有限元结果及准解析解，发现本文得到的第二项比Ｍｅｒｋｌｅ－Ｃｏｒｔｅｎ公式的第二项具有明显优越的修正效能。     

浅裂纹J积分研究

根据弹塑性断裂力学的工程方法提出了不同裂纹深度试样的Ｊ积分计算公式；试验测试及有限元结果表明该公式简便可靠。试验结果表明浅裂纹Ｊ积分守恒性有限元分析。     

COD准则在40CrNiMo钢弹塑性I＋II型断裂分析中的应用

以Ｒｉｃｅ的裂尖钝化模型为基础,定义了Ｉ＋ＩＩ型载荷下断纹张开位移（简移ＣＯＤ）δ裂纹尖端Ｉ型张开位移（简称ＣＴＯＤ）δ和ＩＩ型滑开位移（简称ＣＴＳＤ）δｓ对４０ＣｒＮｉＭｏ钢Ｉ＋ＩＩ型弹塑性断裂行为进行了ＣＯＤ分析,讨论了复合型载荷下ＣＯＤ与Ｊ积分的关系,结果表明;１）随Ⅱ型分量增加,４０ＣｒＮｉＭｏ启裂的δｉ值降低,纯Ｉ型的δｉ是纯Ⅱ型δｉ值的２．５倍;２）不同复合载荷下的δ,δｔ,δｓ与Ｊ积     

三点弯曲单试样测定高强高韧钢断裂韧度JIC的柔度方法

针对金属材料延性断裂韧度ＪＩＣ测试中存在的测试手续繁杂，消耗材料多等问题，根据试样在加载过程中裂纹扩展，柔度增加的原理，导出新的Ｊ积分与柔度Ｃ的关系，通过加载卸载法计算出柔度Ｃｉ，     

虚裂纹扩展法计算J积分的研究

本文将虚裂纹扩展法用于断裂问题的有限元分析，编制了计算二维Ⅰ型静态和动态Ｊ积分的程序，并对受静载的线弹性材料和线性硬化弹塑性材料的中。Ｃ裂纹问题以及受动载的线弹性材料中心裂纹问题进行了具体计算．将所得结果与位移外推法、直接积分法作了比较，表明采用虚裂纹扩展法计算Ｊ积分具有方法简单、精度很高、一致性好等优点．计算也表明，采用裂端楔形奇异单元可大大提高计算精度．     

二维弹塑性有限元网格与J积分计算精度

研究了二维Ｊ积分弹塑性有限元法辐射状网格划分时网格密度、畸形单元等对中心贯穿裂纹及缺口试样Ｊ积分值计算精度的影响。推荐选用８０左右单元的网格计算平面问题典型试样的Ｊ积分，说明它具有较高的精度和非常短的机时，个别畸形单元的出现对Ｊ积分计算影响甚微等优点，并指出划分网格时应避免大钝角和狭长网格的出现。     

塑性应变疲劳裂纹扩展研究进展

介绍了两类循环Ｊ积分－－Ｄｏｗｌｉｎｇ“实用”△Ｊ定义与Ｔａｎａｋａ等的积分△Ｊｐａｔｈ定义的研究现状，分析了其用于描述塑性应变疲劳裂纹扩展速率时的问题。     

一种单试样测定J积分阻力曲线的新方法

在单试样三曲线法及卸载柔度法基础上,提出了一种新的简便的单试样测定金属材料Ｊ积分阻力曲线及条件起裂值的方法和步骤．并用该方法测定了１Ｃｒ１／２Ｍｏ 钢、１６ＭｎＲ钢和ＷＣＦ６２ 钢的Ｊ积分阻力曲线及条件起裂值,与标准的多试样法相比,误差均在工程许可范围内．     

双向载荷对半椭圆表面裂纹J积分的影响

利用三维弹塑性有限元,计算了双向载荷下半椭圆表面裂纹不同路径Ｊ积分值,并与单向载荷Ｊ积分值作了比较,结果表明：双向应力下Ｊ积分的守恒性不如单向应力下Ｊ积分的守恒性,且半椭圆表面裂纹表面点Ｊ积分的近似守恒性较表面裂纹最深点处Ｊ积分的路径无关性好许多,表面裂纹的最深点处Ｊ积分路径无关性已很难保证。     

弹簧振子非线性振动的周期计算

利用拉格朗日方程建立了弹簧振子非线性振动方程,应用第一类完全椭圆积分求出了非线性弹簧振子周期的精确解;应用迭代法求出了弹簧振子周期的近似解. 利用MAPLE 9.5计算机绘图,分别作出了周期精确解随振幅、弹簧原长、质量和劲度系数的变化曲线,并将Tex和Tapp进行了比较. 所得结论为周期与弹簧原长成正比,与振幅成反比;利用迭代法所求得的近似解与精确解比较,具较高的精度.     

20g钢高温裂纹扩展试验研究

用恒位移速率控制法测量了２０ｇ钢在４００℃和５００℃温度下的裂纹扩展速率ｄａ／ｄｔ以及裂纹扩展速率与Ｃ＊积分的关系·试验结果表明,在Ｃ＊＝１０－４～１０－１Ｊ／ｍｍ２·ｍｉｎ的载荷强度下,仍可用Ｃ＊积分作为裂纹扩展的控制参量,裂纹扩展速率ｄａ／ｄｔ与Ｃ＊积分相关·在此载荷强度下,温度４００℃时的裂纹扩展速率ｄａ／ｄｔ大于５００℃时的·因此,在温度４００℃附近更应尽量避免超载·     

药芯焊丝焊缝金属断裂韧性试验研究

用卸载柔度单试样法ＣＯＤ阻力曲线自动测试技术，测定了ＣＯ２气体保护焊药芯焊丝ＹＪ５０１焊缝金属在室温和－２０℃时的ＣＯＤ阻力曲线，并对焊缝金属的显微组织进行了电镜分析，结果表明：ＣＯ２气体保护焊ＹＪ５０１药芯焊丝焊缝金属在室温和－２０℃均有较高的断裂韧性，焊缝金属中含有一定量的针状铁素体是其具有较高断裂韧性的主要原因。     

药芯焊丝焊缝金属断裂韧性试验研究

用卸载柔度单试样法ＣＯＤ阻力曲线自动测试技术，测定了ＣＯ２气体保护焊药芯焊丝ＹＪ５０１焊缝金属在室温和－２０℃时的ＣＯＤ阻力曲线，并对焊缝金属的显微组织进行了电镜分析．结果表明：ＣＯ２气体保护焊ＹＪ５０１药芯焊丝焊缝金属在室温和－２０℃均有较高的断裂韧性，焊缝金属中含有一定量的针状铁素体是其具有较高断裂韧性的主要原因     

非线性阻尼下裂纹非匀速扩展问题的零级近似解析解

探讨了非线性阻尼下无限岩板内张开型裂纹非匀速扩展的瞬态分析问题．在现有断裂动力学问题文献中,一般采用拉氏变换与积分变换方法,得到的回路积分最后还需借助于数值方法求解．作者在断裂动力学基本方程中引入一个非线性阻尼项来考虑能量损耗,采用小参数摄动,得到零级近似动力学方程组,而且自始至终采用解析方法进行计算,获得了问题的零级近似解析解．如果沿裂纹长度上有剪应力作用,采用本文方法也可获得其零级近似解析解．本文方法将有利于改善非线性断裂动力学中应用有限单元法求数值解的收敛性．因而本文为解决这类非线性断裂动力学问题提供了一条新的途径．     

基于应力三轴性的J_R阻力曲线

在Ｏ＇Ｄｏｗｄ和Ｓｈｉｈ的静止裂纹尖端场双参数描述的基础上，提出控制起裂的三轴张力准则；导出裂纹的断裂韧度Ｊｃ与裂纹尖端附近应力三轴性参数Ｑ的数学联系Ｊｃ（Ｑ），解释不同构形的断裂韧度存在很大差别的原因。并根据裂纹稳定扩展时Ｊ积分推力和阻力保持平衡的原则，建立裂纹扩展阻力与应力三轴性参数的关系Ｊｒ［Ｑ（△ａ）］，从而准确地解释了不同的裂纹构形将有不同的阻力曲线。最后，对典型构件进行了缺陷评定，为更加充分发挥材料抵抗裂纹扩展的潜力提供了理论依据。     

全塑性J积分近似表达式的研究

在 ＥＰＲＩ全塑性Ｊ积分表达式的基础上，依靠模型实验失稳时的载荷σｆ及裂纹扩展量△ａｆ，建立了全塑性Ｊ积分近似表达式．在对６个压力容器进行爆破检定后发现：失稳压力的预测值与实测值最大偏差为 ３％，与 ＥＰＲＩ全塑性解具有同样的精度：表明对于弹塑性断裂手册中不曾列入的较复杂的平面问题，其全塑性解可借助模型实验建立，从而为扩展ＥＰＲＩ工程评定方法的应用范围，发挥重要作用。