论刚体转动的角动量

通过对刚体转动的角动量的讨论，导出了其一般表达式，阐述了只有当转轴为惯性主轴时，角动量与角速度才同方向．     

质点系的角动量定理在刚体定轴转动中的应用

将质点系的角动量定理应用于刚体的定轴转动，阐明刚体定轴转动的转动定律本质上是角动量定理沿转轴的一个分量，从而加深学生对刚体定轴转动的理解．     

质点在竖直光滑圆锥面上的运动

本文拟就省编中学复习资料《物理》第66页14题讨论质点在竖直光滑圆锥面上的运动。 原题及所给答案是: “小球沿光滑漏斗壁上升。 已知:小的球角速度ω,漏斗壁与竖直方向夹角α。 求:上升高度。〔h=g/ω~2tg~2α〕” 首先,题目的措辞是含糊的,不科学的,“角速度ω”和“上升高度”意义不明确。 小球受到重力(?)和圆锥面的约束力(?)的作用,如图2所示。把(?)分解为水平方向和竖直方向的力,则     

一类刚体在平面上运动问题新解

质量为m的刚体(均质、规则、对称)作平面运动.如图1.其转轴始终经过质心惯量主轴且垂直于运动平面,P为刚体与接触平面的接触点,C是刚体的质心,V_c为质心运动速度,ω是转动角速度。令I_c为刚体绕中央惯量主轴的转动惯量,刚体对接触点P的广义动量矩定义为 J_p=PC×mV_c+I_cω,     

浮动块研磨抛光机研磨磁头的表面去除分析

对浮动块研磨抛光机的运动学方程进行研究结果表明: 研磨时, 任意磁头上任意一点的运动轨迹是周期性的, 这种运动周期的重复性与工作圆环的角速度ω2和研磨盘的角速度ω1之比有关;当浮动块研磨抛光机在理想状态工作下时, ω1=ω2, 此时, 任意磁头上任意一点移动的路程相等, 表明磁头表面去除率相同, 但其轨迹的重复性太强. 在实际工作中, 磁头表面能取得均化的研磨条纹, 而整个研磨平面的平整精度却不一定很高;任意一点在每周期移动的路程长度与角速度ω和偏心距e有关, ω和e越大, 周期路程越长. 而周期路程较短, 表明轨迹的方向改变愈频繁, 有利于获得愈好的表面质量, 只是去除率降低. 因此, 粗研磨时, 宜取较高的转速以提高效率;而精研磨时, 宜取较低的转速以提高表面质量.     

大学物理教学中电磁场的物质性的相关讨论

文章用电动力学解析了柱形电容器在静场中的电磁场能量、动量及角动量的分布及转化情况。通过理论分析得出结论:充电的柱形电容器处在沿轴线方向的均匀外磁场中时,静场中电容器的总电磁能、总动量和总角动量均维持不变,但存在绕中轴线循环的能流和动量密度,从而使电容器具有沿中轴线方向的电磁角动量。当静场的电场或磁场分量消失时,原静场的电磁角动量转化为电容器的机械角动量,从而使电容器绕轴线转动。     

关于角动量的若干问题

本文阐述了物体对轴上任意点的角动量与对轴角动量的关系－对轴角动量－／Lz是对轴上任一点角动量－／Lo的分量，指出角动量瓦解 速度的关系式／L＝Lω的适用条件。     

无力矩对称陀螺的运动

本文对无力矩对称陀螺的运动进行分析，并对陀螺的转角速率的方向、本体极面上箭关的方向以及瞬时角速度ω矢本身在动系中统陀螺的自转轴旋转的角速度Ω的取值等三个问题提出计论意见。     

红外地球敏感器修正的卫星姿态角动量反馈控制

针对角速度陀螺故障的低轨三轴稳定卫星因角速度测量数据缺失而导致卫星姿态失控的问题,提出了一种红外地球敏感器修正的角动量反馈控制方法。该方法利用动量轮转速与卫星角速度之间的数值变化关系,以红外地球敏感器实测弦宽为基准,建立角动量反馈控制的最小二乘修正模型,并通过蒙特卡洛方法迭代出角动量反馈控制的最优系数,从而由卫星控制器件中反演出连续的卫星角速度信息,最终实现陀螺故障情况下的卫星三轴稳定姿态控制。仿真结果表明:所提方法能够准确建立动量轮角动量与卫星角速度之间的对应关系,使得卫星姿态控制的稳定性较好;从系统重组的角度为卫星的故障处理提供了新途径,且有效延长了卫星的使用寿命。     

高速运动质点的4-角动量

高速运动质点的4-角动量表示成张量Jμυ的形式,通过对Jμυ进行洛伦兹变换可以得到3维角动量L的变换关系以及辅助量G的变换关系,在经典过渡下,前者与角动量的伽利略变换相符合,后者恰好反映加速度a是伽利略变换的不变量.     

中心力场中的电子涡旋

电子涡旋波最早是在轨道角动量守恒的系统中被发现.对于轨道角动量不守恒的系统,涡旋波的存在与否尚不清楚.以相对论情况下的中心力场中的电子为例,构建了在轨道角动量不守恒但总角动量守恒的情况下,当携带固定总角动量的电子沿z轴传播时,对此时系统所对应的电子涡旋波进行微扰求解;并结合Foldy-Wouthuysen(F-W)变换,说明了在相对论情况下,中心力场下携带轨道角动量的电子沿z轴传播时确实存在涡旋解,同时展示了相对应的涡旋波解和螺旋等相位面.     

M_驱(φ)-M_阻(φ)机组确定飞轮转动惯量的一种新方法

本文对M驱(φ)-M阻(φ))机组处于稳定运转时期周期性波动时的△E-J化曲线进行了探讨。研究了当转化构件角速度处于ω_(m2x)、ω_(min)时的d(△E)和d(J化)的特点。提出了确定飞轮转动惯量J_M值的一种新方法——复合函数图解微分法。     

SO(3)群构造下角动量算符的矩阵元表示

在不计及自旋的情况下,根据SO(3)群群元的生成条件和角动量算符J的三维空间转动情况,以较为简明的方式导出了地J2和Jz所组成的以|j,m〉为基矢的共同表象中,角动量平方算符J2及角动量算符J各分量的矩阵元表示。     

奇异稳态黑洞的热性质

我们考查了一类具有质量多极矩的稳态轴对称黑洞.它们不是Kerr黑洞,时空中均存在裸奇性.这类黑洞具有角动量和拖曳效应,存在能层.研究表明,这类黑洞的转动角速度Ω_H为零,即(1)式中ξ为局部视界的位置.我们认为这类黑洞的角动量只能起源于内禀自旋,因而这是一类具有内禀自旋的黑洞. 利用表面重力公式     

一种稳态轴对称旋转质量黑洞的热辐射

存在一类稳态轴对称旋转质量黑洞，它的转动角速度与总角动量方向相反。有一个裸内禀奇点出现在一个极眯上，那里的温度不同于视界的其他部分，但并不为零或发散，而等于另一个有限值。     

Feynman圆盘佯谬的一种处理方法

从普通物理的角度,定量分析Feynman圆盘佯谬中的角动量守恒,最后对Feynman圆盘角速度作了定量计算     

强光场对爱因斯坦A系数的影响

Ar~+的自发辐射系数(爱因斯坦 A 系数)在强光场下会发生改变,其改变量与跃迁过程中离子轨道角动量量子数的改变△L 及总角动量量子数的改变△J 相关.     

有限平坦维数的Tor-自正交模

设R为一环,ωR为Tor-自正交模.引入模的右Tor-正交维数(相对于ωR)这一概念,并且给出了一种计算模的这种相对右Tor-正交维数的准则.对一个交换、凝聚的半局部环R和一有限表示的Tor-自正交模R-模ω,将证明ω的平坦维数与R/J的右Tor-正交维数(相对于ωR)是相等的,其中J为环R的Jacobson根.作为上...     

转动参照系中的几个力学问题

一、离心调速器的张开条件在离心调速器模型中,当该装置(如图1所示)以匀角速ω转动时,两直杆的张角α满足可以看出,当ω较小时,(1)式不成立.因为cosα≤1,故必须要求ω~2≥g/1其临界角速度ω_ε由下式决定:     

剪切流从层流向湍流的转变：基本方程和模型

目的 研究剪切流从层流向湍流转变的物理机制。方法 从包含角动量守恒方程的新流体力学方程组出发,进行理论分析。结果 得到了剪切流转换过程中大尺度运动的方程和小尺度运动的方程,并对空间局部高剪切区中的小尺度运动建立了一个四波相互作用模型。结论流体大尺度运动的方程仍具有Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程的形式,而对于局部高剪切区的小尺度扰动,必须同时考虑流体质元的速度ν（ｒ,ｔ）和角速度ω（ｒ,ｔ）的相互