激光熔化处理提高42CrMo钢缺口疲劳强度的研究

研究了淬火＋中温回火和淬火＋高温回火及其激光表面熔化处理的４２ＣｒＭｏ钢的显微组织和旋转弯曲疲劳强度．结果表明，４２ＣｒＭｏ钢经淬火＋中温回火和淬火＋高温回火后分别获得回火托氏体和回火索氏体．再经激光熔化处理后，表层为熔凝层，其组织为树枝（Ｍ＋Ａ′）＋树枝间（Ｍ＋Ａ′＋Ｍ３Ｃ），Ａ′的体积百分数为１９．６％；次表层为固态相变层，其组织为Ｍ＋Ａ′，在近熔凝层处Ａ′的体积百分数高达３５．４％．淬火＋中温回火４２ＣｒＭｏ钢的疲劳强度σ－１、σ－１ｎ均高于淬火＋高温回火４２ＣｒＭｏ钢．对缺口进行激光熔化处理可以提高σ－１ｎ和降低缺口敏感度ｑ，疲劳裂纹源移至次表面     

4Cr5MoV1Si钢的热疲劳性能研究

本文研究了热处理工艺，各种表面处理，深冷处理及喷丸等工艺对４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢热疲劳性能的影响，研究结果表明，提高淬火加热温度，细化处理，双重处理，深冷处理，喷丸等都可提高其热疲劳抗力，低氮势等离子氮化，蒸汽处理，电火花表面强化等也对热疲劳抗力有明显改善，本文对热疲劳抗力提高的原因进行了分析。     

激光表面合金化齿轮接触强度研究

以齿轮为研究对象，用辊子模拟方法，对４５＾＃钢制试件进行激光表面铬合金化，然后与４０Ｃｒ钢调质试件和４０Ｃｒ钢高频淬火试进行接触强度对比试验。结果表明：４５＾＃钢试件经铬合金化后，其接触疲劳寿命比４０Ｃｒ钢调质试提高１１．７７倍，而与４０Ｃｒ钢高频淬火试的接触疲劳寿命相当。用扫描电研究分析其显微结构及提高接触强度的机理。     

65Mn钢磁场深冷处理工艺研究

对65Mn钢进行了深冷处理和磁场深度处理。力学性能实验表明，经深冷处理后无论低温回火态还是中温回火态综合力学性能均明显优于常规淬火回火态。磁场深冷处理对65Mn钢力学性能的有益作用远超过一般深冷处理。在硬度．强度提高的同时，冲击韧性明显改善，耐磨性大幅度提高，具有显著强韧化作用。磁场深冷处理作为中小型零件强韧化工艺可以在生产中应用推广。     

降低中低碳合金钢车削表面粗糙度研究

对２０ＣｒＭｎＴｉ及４５钢试棒进行车削试验研究，结果表明，在正火状态下粗车，２０ＣｒＭｎＴｉ钢表面粗糙度较大，．在精车时，明显减小；４５及２０ＣｒＭｎＴｉ钢分别在淬火＋中温回火及淬火＋低温国火的状态下精车，由于鳞刺明显减少，二者表面粗糙度均显著降低。４５钢减少鳞刺，降低粗糙度，主要在于提高强度，２０ＣｒＭｎＴｉ则是板条马氏体结构及性能。     

钢表面激光处理碳纳米管涂层组织与耐磨性研究

为研究碳纳米管的耐磨性能,将其涂覆于４５钢表面,在氩气保护下采用３ｋＷＣＯ２连续激光器进行处理,然后进行淬火和低温回火,测定处理前后试样的组织结构和硬度,并采用ＭＨＫ－５００环块磨损试验机进行磨损性能测试。试验结果表明：经激光处理后,部分碳纳米管得到保留,部分碳纳米管在４５钢表面与Ｆｅ生成Ｆｅ３Ｃ,并且产生一层含２．５％～３．５％Ｃ的亚共晶合金化层,经进一步淬火后表面硬度可达ＨＲＣ７０,耐磨性也大大改善,分别比４５钢合金化、４５Ｃｒ熔凝和４０Ｃｒ合金化提高４０％、１８％和３１％。     

深冷处理引起高速钢的性能改善与微结构变化

介绍了对Ｗ６Ｍｏ５ＦＣｒ４ＶＫ２、Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢刀具进行－１９６℃深冷处理的实效；研究表明，对于经过淬火与三回火的高速钢、引起其强韧性提高的主要原因是深冷处理导致了材料的晶粒细化与碳化物微小颗粒的弥散析出，残余奥氏体向马氏体转化不是其韧性提高的主要原因。     

20Cr2Ni4A钢强韧化研究

本文对２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ钢经渗碳及碳氮共渗后采用不同热处理，测出渗层中的残余 奥氏体量，然后重点讨论残余奥氏体量对各种机械性能的影响，最后从试验结果中选 定碳氮共渗后１０５０℃淬火２００℃回火为最佳热处理工艺。渗层中含有４５．４％残余奥 氏体时，２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ钢的强韧性最好，接触疲劳使用寿命最长。     

亚温淬火对35CrMo钢抗氢脆性能的影响

本试验结果表明：３５ＣｒＭｏ钢在亚温淬火温度高于７９０℃（即钢中残留的铁素体量低于１１．２％），并经高温回火后，它的抗拉强度、屈服强度以及常温冲击韧性都有明显的提高，钢的氢脆敏感性也得到改善．初步认为亚温淬火细化了晶粒和组织是各项性能获得改善的主要原因．     

高碳马氏体深冷处理后分解产物的组织分析

采用Ｘ衍射和透射电镜研究了淬火及深冷后的微细组织结构，指出深冷处理后硬度的提高主要来自微细弥散碳化物的沉淀析出，这些碳化物直径在１０－ ６ ｍ ｍ级．研究表明，深冷处理使马氏体轴比ｃ／ａ 降低．     

六面锻造和超深冷处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响

研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响。结果表明，六面锻造加余热淬火处理，使钢中碳化物级别降低1～2级，使钢的奥氏体晶粒度降低2级，从而提高了耐磨性。淬火后再经液氮处理，既降低残余奥氏体含量，提高硬度，又降低钢中残余应力，明显地提高了钢的耐磨性。     

40Cr钢汽车半轴淬火缺陷分析及热处理工艺改进

根据40Cr钢汽车半轴的实际淬火工艺,分析了淬火开裂的主要原因,并针对淬火开裂的主要形式,制定出了三种热处理工艺方案并实施．通过分析热处理后的金相显微组织和硬度数据,确定出最终的热处理工艺及其主要参数．试验结果表明：40Ct钢在860℃油淬后,再进行860℃淬入5％～10％的盐水冷却、580℃回火,使强度、硬度低的网状铁素体相对量有所下降,可有效的防止淬火开裂,并提高其疲劳寿命．     

淬火温度对12Cr14Ni2不锈结构钢组织及力学性能的影响

使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)及透射电镜(TEM)分析研究了淬火温度对12Cr14Ni2索氏体不锈结构钢的显微组织和力学性能的影响.结果表明:热轧后的实验钢板经 900~1050℃保温0.5h淬火及710℃高温回火2h热处理后,均可以获得细小均匀的回火索氏体组织;回火索氏体晶界处存在大量直径100~200nm的富含Cr的M₂₃C₆型析出相;随着淬火温度从900℃升高到1050℃,淬火后奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,进而导致热处理后的回火索氏体组织粗化;实验钢强度先减小后增大,延伸率和冲击功均先增加后降低;在最佳淬火温度950℃时,实验钢抗拉强度为767MPa,屈服强度为588MPa,断后延伸率为22%,在20℃时冲击功达107J,综合力学性能优异.     

高耐磨冷作模具钢的热处理工艺研究

在实验电阻炉中对一种高耐磨冷作模具钢进行热处理工艺试验,通过金相显微镜观察、洛氏硬度测定和失重法耐磨性分析,研究热处理工艺对材料碳化物组织、硬度和耐磨性的影响。试验结果表明,采用980℃和1020℃淬火热处理工艺均能使试验钢获得良好的组织和较高的硬度,最佳热处理工艺为980℃淬火+180℃×2次回火,最佳工艺下的试验模具钢比Cr12MoV模具钢磨损量减小两倍以上。     

Cr12MoV合金工具钢的超塑预处理工艺及其超塑变形条件

本文旨在探求Cr12MoV合金工具钢实现超塑性的预处理工艺以及最佳超塑变形温度和速度条件,并就各主要因素对超塑性能的影响进行了实验研究。结果表明,一般淬火处理、奥氏体化固溶—低温循环淬火处理均可使Cr12MoV合金工具钢在一定变形条件下实现超塑性,且经后一种工艺处理后,其延伸率超过了210%。     

V、Ta微合金化12Cr低活性F/M钢的优化设计

采用Thermo-Calc热力学模拟计算与实验相结合的方法,优化设计了一种V、Ta微合金化的低活性F/M钢12Cr3WVTa,经1 050℃水淬及780℃回火后对其显微组织及析出相进行光学显微镜、扫描电镜和透射电镜观察以及能谱分析.实验钢淬火回火后显微组织由回火马氏体和少量δ铁素体相组成,析出相主要为M23C6和MX相(M=V,Ta;X=C,N),其中M23C6主要分布于回火马氏体板条界和相界,而MX弥散析出于回火马氏体板条内以及δ铁素体内.实验钢室温和高温(600℃)拉伸力学性能良好,600℃下材料抗拉强度为507 MPa,屈服强度为402 MPa,满足超临界水冷堆用包壳管的拉伸性能要求.     

异种钢接头中氢扩散行为及冷裂纹特征

本文采用氚自射线照相法及接头充氢后释放规律的观察，研究了用Ｃｒ２０Ｎｉ１０Ｍｎ６型焊条焊接珠光体类钢时氢的扩散及分布规律。利用高碳钢淬火试样及淬火后充氢试样的拉伸试验，研究了高碳钢淬硬组织对氢和应力的敏感性。探讨了Ｃｒ２０Ｎｉ１０Ｍｎ６／高碳钢接头中不同部位形成裂纹的性质、产生原因和防止措施。所得结论，为正确选用焊条及制定高碳钢的焊接工艺提供了试验和理论依据。     

微观组织对70Cr3Mo钢接触疲劳性能的影响

采用金相、ＳＥＭ、ＴＥＭ、ＸＲＤ等手段,研究了钢不同热处理条件下７０Ｃｒ３Ｍｏ的组织对接触疲劳性能的影响,,结果表明：７０Ｃｒ３Ｍｏ钢直接淬火＋回火条件下以孪晶马氏 主的组织的接触疲劳性能高于等温淬火＋回火条件下贝氏体的接触强度。     

超硬高速钢二次硬度的碳饱和度判别法

碳饱和度A=C_S/C_P。C_S—钢中碳含量;C_P—碳参量,它正比于碳化物形成元素含量,由G.Steven式确定。本文确定了在碳饱和度(A)—淬火温度(T淬)—二次硬度(HRC回)三者之间的关系,从而证明,①用A作为成份参数来判别钢的二次硬化能力是可行的,②A值还可用于对具体成份(炉号)为达到某硬度选择合适的淬火温度。还根据上述原则研究了几种合金元素对W12、Mo3、Cr4、V3钢系二次硬化性能的影响,并讨论了高速钢中常用元素的互换性问题。     

壳体材料性能对预控破片威力的影响

采用局部淬火技术对40Cr和40Cr Mn Si B壳体进行预制破片。考察了淬硬层组织和冲击功变化特征,最后分析了壳体材料性能对预控破片威力的影响规律。研究结果表明:由于瞬间的重熔-凝固作用,两种壳体的淬硬层组织主要为针状马氏体,晶粒细化但冲击功下降,脆化倾向明显。40Cr Mn Si B钢由于较好的淬透性和强韧性匹配,局部淬火后材料的韧性优于于40Cr钢,有利于壳体发生大幅度膨胀变形,使预控破片获得更多的动能,造成更强的破坏作用,与破片威力实验结果相吻合。