高速列车用6005A铝合金厚板的焊接工艺

采用半自动MIG焊完成了厚度为12mm的6005A-T6铝合金板材的连接,通过正交试验研究了焊接工艺参数对焊接接头抗拉强度及焊缝表面质量的影响.结果表明,各工艺参数对焊接接头抗拉强度影响显著性从大到小依次为:焊接电流,焊接电压,焊接速度和预热温度.考虑焊缝表面质量因素,各工艺参数影响显著性从大到小依次为焊接速度、预热温度和焊接电流.本研究条件下最佳MIG焊接6005A-T6板材的工艺参数为:预热温度200℃,焊接电流180A,焊接电压18.0V,焊接速度12mm/s.焊接后试样接头热影响区内晶粒平均尺寸小于5μm,且无过分长大现象.焊接后板材拉断时为韧性断裂.     

自蔓延焊条的焊接工艺性研究

研究了焊药密实度、焊前预热、焊接速度、试板厚度和后热等对自蔓延焊条的焊接工艺性影响规律.结果发现,当药粉密度在2.60~2.80g/cm3时,自蔓延焊条燃烧速度为10.5mm/s,焊接可控性好.焊前350℃预热可以增加焊接熔深,实现单面焊双面成形效果.焊接速度取决于试板厚度,提高焊接速度明显降低较厚试板的焊透性和焊接效果.后热对自蔓延焊条工艺性能没有显著影响.     

SA335/P91钢管的焊接和热处理工艺性分析

为确定240T/HCFB锅炉制造中直径D=325mm,壁厚b=30mmSA335/P91钢管的焊接工艺,进行了焊接试验。工艺条件:采用U型坡口,ER90S-B9焊丝,E9015-B9焊条,手工氩弧焊打底,焊条电弧焊盖面,250~350℃预热,焊后在300~400℃后热,保温2h。焊后热处理加热温度(750±20)℃,保温3h。经检测,焊缝性能符合《蒸汽锅炉安全技术监察规程》。     

减应法在气焊气缸体中的应用

焊件在焊接后会产生变形,且内部存在着残余应力。减应法是防止或减小焊接过程中的焊接应力及变形的一种方法。减应法和“冷焊”法、整体预热法原理相似,只是更巧妙地解决如何造成较小的温度差,减小焊接应力,避免产生裂纹。减应法的加热部位是选择结构中阻碍焊接区自由收缩的部位,进行低温或高温加热。对于结构形状比较简单、刚性不大和可焊性良好的焊件,可采用减应区的低温加热;反之,则采用高温加热。一般低温加热温度在400～450℃,高温加热温度在750～800℃左右。减应区的加热范围一般是焊口截面积的3～4倍。     

焊接后热处理对20g抗腐蚀性能的影响

焊接残余应力对焊接构件的抗应力腐蚀性能有严重的影响.焊接后热处理是一种新的降低焊接残余应力的技术,使用焊接后热处理的方法,对三块20g试板分别采取在室温下进行焊后自然冷却、预热到400℃和500℃进行焊接焊后保温,然后用小盲孔法测量焊接残余应力,同时测定三块试板在不同腐蚀介质中的腐蚀速率.实验结果表明焊接后热处理能够有效降低焊接残余应力,并显著提高焊件的抗腐蚀性能.     

预热与焊后回火对铸钢基体双金属梯度堆焊锻模堆焊层组织与性能的影响

为解决大型锻模的高成本、低寿命等问题,提出铸钢基体表面堆焊制备大型液压机用锻模新方法,针对其中的焊前预热与焊后回火工艺,将有限元分析与试验分析相结合,研究预热温度与焊后回火对堆焊层组织与力学性能的影响机理。研究结果表明:常温堆焊时,堆焊熔合区组织为马氏体+碳化物+残留奥氏体;随着预热温度的升高,冷却时间不断延长,组织呈现马氏体→贝氏体→珠光体转变趋势,显微硬度逐渐降低;当预热温度为400℃时,熔合区组织为铁素体+珠光体;焊后550℃/2 h回火后,堆焊层及热影响区硬度下降,基体中析出大量碳化物,堆焊层冲击韧性显著提高,断裂方式以韧窝断裂为主,母材性能在回火后无明显变化,说明预热与焊后热处理使堆焊层获得了较好的综合力学性能。     

冬季大型油品储罐的施工措施

大型油品储罐壁板由多种材质构成,施工复杂,尤其在冬季,必须采取有效的措施进行施工。文中采取从焊前预热、焊接线能量、层间温度和焊后保温缓冷等几方面加以控制,从而有效保证油罐的冬季焊接施工质量。     

水电站预热膨胀蜗壳埋设方式研究

基于钢蜗壳预热膨胀特性,提出水电站预热膨胀蜗壳埋设方式.结合一实际工程充水保压蜗壳结构,采用理论分析及有限单元法,针对完整施工和运行周期,围绕钢蜗壳初始变形、间隙演变及外包混凝土受力特性等方面进行研究,对钢蜗壳预热膨胀与充水保压的替代关系进行分析.结果表明:预热膨胀埋设方式能够产生与充水保压同等量级的变形,但变形规律具有明显的差异;预热膨胀埋设方式降低了运行期蜗壳外包混凝土承载比,改善了混凝土应力状态,且预热膨胀温度越高混凝土承载比越小,说明在混凝土受力状态的角度上,该方式能够实现充水保压埋设方式相似的效果;在运行期混凝土应力水平的角度上,对于本研究对象,预热膨胀温度取20℃时与1.4 MPa保压水头效果相当.     

预热温度对D36-Z35焊接热影响区组织性能的影响

研究了海洋工程结构钢焊接在不同预热温度下的组织性能变化规律。结果表明,预热温度对D36－Z35CGHAZ韧性的影响与施加的焊接规范有关。在低的焊接热输入下,随预热温度的增加,D36－Z35CGHAZ韧性有所增加。随着焊接热输入的增加（如E=20kJ／cm）,预热温度对韧性没有过于明显的改善,当预热温度超过150℃后,韧性反而开始降低。     

基于NSGA-Ⅱ的Q355C气保焊形貌与性能多目标优化（英文）

为了揭示熔化极气体保护焊工艺参数对形貌与性能的影响规律，改善形貌与性能质量，以熔化极气体保护焊预热温度、焊接电压、焊接电流、焊接速度、干伸长为工艺参数，开展混合正交堆焊试验。基于试验数据建立了拟合回归模型来预测焊缝高宽比、硬度和残余应力。试验结果表明，高宽比随着焊接电压的增大而减小，随着焊接电流的增大先增大后减小；硬度随着预热温度和焊接速度的增大而增大，随着焊接电压、焊接电流和干伸长的增大而减小；残余应力随着预热温度的增大而增大，随着焊接电压和焊接速度的增大先减小后增大。基于回归模型，采用NSGA-Ⅱ算法实现多目标优化，并通过实验验证了焊缝高宽比、硬度和残余应力三者间的非劣解。三个输出指标验证试验结果与预测结果的误差值均小于10%，表明了该优化方法的可行性。研究结果为电弧焊接多目标优化及精细化应用提供理论指导。     

缸盖堵板焊接工艺

通过对应力和工艺的分析,认为焊接局部温度过高会产生焊接应力;环境潮湿会引起焊条吸潮,造成电弧不稳、飞溅增多,导致大量裂纹.通过在整个施工区域搭设保温棚、焊前预热、焊后保温、焊条烘干处理等多种手段,缓解了焊接裂纹问题.     

9Cr－1Mo钢炉管焊接预热温度的研究

通过小铁研试验和热模拟试验，对８ｍｍ厚９Ｃｒ－１Ｍｏ钢的焊接预热温度问题进行了试验研究，发现不预热焊接时并没有产生冷裂纹，指明了国内外标准中对９Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊前预热温度规定有一定的局限性，并通过计算绘制了不同线能量和板厚对应的预热温度曲线，为这种钢材焊接工艺的制定提供了重要依据     

9Cr—1Mo钢炉管焊接预热温度的研究

通过小铁研试验和热模拟试验，对８ｍｍ厚９Ｃｒ－１Ｍｏ钢的焊接预热温度问题进行了试验研究，发现不预热焊接时并没有产生冷裂纹。指明了国内外标准中对９Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊前预热温度规定有一定的局限性，并通过计算绘制了不同能量和板厚对应的预热温度曲线，为这种钢材焊接工艺的制定提供了重要依据。     

Q690E低合金高强钢焊接工艺研究

主要介绍了Q690E焊接工艺过程,采用焊条电弧焊进行焊接,焊条为GEL-118M,通过控制热输入、焊前预热、焊后热处理等措施,得到了符合要求的焊接接头。     

玻璃与硅片场致扩散连接过程中的电流特性与断口分析

对K4 玻璃与硅片在大气中进行了场致扩散焊 (阳极焊 )焊接试验。结果表明 ,K4 玻璃与硅片在焊接温度为 30 0～ 4 5 0℃和焊接电压为 70 0～ 85 0V的范围内都能够实现较好的连接。试验还表明 ,阳极焊过程中的电流随时间的延长而降低并渐趋稳定、随焊接温度和焊接电压的降低而减小。利用扫描电镜和能谱分析等手段对拉伸断口及接头组织和成分进行了分析。     

预热温度对30CrMnSiNi2A钢焊接冷裂纹敏感性的影响

采用插销试验测试了20℃2、50℃、320℃和400℃预热温度下的焊接熔合区临界断裂应力,分析了插销试样断口和熔合区组织.结果表明:焊接熔合区断口为沿晶(IG) 准解理(QC)型,随着预热温度增加,QC比例增加;焊接熔合区组织为马氏体 下贝氏体 残余奥氏体;随着预热温度的升高,熔合区冷却速度降低,下贝氏体组织增加,引起晶内氢陷阱数量增加,从而导致熔合区的临界断裂应力提高,降低了冷裂纹敏感性.     

起重机车架用Q345B/HG785D钢板焊接实验研究

以异种钢板Q345B与HG785D端头对焊为研究对象,通过在不同焊接热输入工艺条件下的MAG焊(熔化极活性气体保护电弧焊),对其端头焊接缺陷、力学性能及组织进行实验研究.实验发现:异种钢板端头对焊中,减小焊接电流可有效提高焊接接头强度;焊前预热、焊后缓冷可减少焊接接头的淬硬组织,提高焊接热影响区韧性.在焊接电流为140~200A、电压为22~24V、焊接速度为28cm/min的热输入条件下,采用预热+后热焊接工艺,焊接接头力学性能和弯曲特性可得到最佳效果.合理的焊接工艺可有效抑制汽车起重机车架焊缝开裂.     

热处理对CLAM钢TIG焊接接头显微组织影响

采用TIG焊接方法对中国低活化马氏体钢(CLAM 钢)进行了平板对接试验,分别对焊接接头采用不同温度的焊后热处理,试验温度分别为610,660,710,760,810℃,保温30 min.结果表明,焊后进行热处理与不做热处理两种情况下,CLAM钢焊接接头微观形貌和硬度存在很大不同;随温度增加,焊接接头焊缝中马氏体板条分布及尺寸均匀性得到提高,热处理温度710℃以上时板条均匀性最好,但晶粒尺寸与板条也会随温度升高而长大.焊后热处理使焊接接头各部分硬度随热处理温度的升高而逐渐降低,焊缝金属硬度下降值比母材和焊缝热影响区大得多,尤其在810℃时焊缝金属硬度下降值最大,降至与母材硬度相当.     

65Mn—Q235异种钢的焊接性

本文分析了65Mn-Q235异种钢焊接接头的特点及造成延迟裂纹的主要原因,为保证构件的使用性能,防止与减少氢致延迟裂纹,采用E4315低氢型焊条,焊前预热(温度低于Ms线),焊后缓冷,严格控制扩散氢含量的工艺措施.     

局部预热对焊接拘束应力的影响

从分析局部预热产生的焊根间隙变化出发,研究了局部预热下刚性对接接头焊接拘束应力σ_w、附加拘束应力△σ_p的计算方法,讨论了局部预热温度、局部预热宽度的影响,推导了局部预热条件下△_p、σ_w的计算公式。采用国产低合金高强钢验证了公式的精确度。