改良型9Cr-1Mo钢的形变热处理强化机制

采用形变热处理技术有效地提高改良型T91 耐热钢的高温回火抗力和室温综合力学性能。该钢经形变热处理后性能提高的主要机制是细晶强化和伴随晶粒细化而产生的马氏体组织的细化以及析出物的弥散分布。     

旧水泥沥青加铺层路面结构温度场模拟及热力分析

为研究旧水泥路面加铺沥青层结构的温度变化对反射裂缝扩展的影响,基于热传导理论和断裂力学理论,运用ABAQUS软件建立非线性瞬态温度场模型,分析连续变温条件下的温度梯度及沥青加铺层反射裂缝扩展规律。研究结果表明:在全天变化中,沥青加铺层正负温度梯度交替出现,且变化幅度大,易诱发温度裂缝;连续变温条件下,剪切型应力强度因子随温度的变化平缓,温度变化非其形成的主因;但张开型应力强度因子随温度的变化显著;在沥青层降温收缩阶段,尤其在17:00~22:00时段,当降温幅度越大,温度越低,则张开型应力强度因子越大,越易引起沥青层开裂;裂缝长度越长,应力强度因子SIFs越大,尤其是张开型应力强度因子峰值,裂缝长度越长越易加速张开型裂缝扩展。     

Fe-Mn-Si基合金中ε马氏体逆相变的内耗

利用音频内耗仪测试了Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ基形状记忆合金热诱发马氏体、一般应力诱发马氏体和热－机械训练后的应力诱发马氏体的逆相变过程．结果表明，热诱发马氏体的逆相变在４００～５００Ｋ完成；经训练后的应力诱发马氏体逆相变开始温度与热诱发马氏体逆相变开始温度相近，但高于一般应力诱发马氏体的逆相变开始温度；一般应力诱发马氏体的逆相变温度低于热马氏体的逆相变温度，随应变量的增加，Ａｓ降低     

SiC纤维（Nicalon）增强玻璃陶瓷的蠕变行为

考察了文题材料的蠕变行为，发现其以取决于所施加的应力与温度而出现的蠕变第一、第二、第三阶段为特征。蠕变过程中出现的主要结构变化为纤维重排、富碳界面层的氧化以及基质中晶体的生长。虽然复合材料的受力极限取决于残余玻璃相，但纤维的引入使得材料的热机械性能得以大幅度地提高。     

圆柱体平板间镦粗的热力分析

在推导塑性成形过程中温度场控制方程的基础上,探讨了成形过程中的热力耦合效应.运用有限元方法,对弹塑性圆柱体平板间镦粗过程中温度场和等效应变场的变化规律进行了数值模拟,讨论了成形速度和坯料初始温度对成形过程的影响     

LY12铝合金形变热处理强化的研究

用透射电镜研究了LY12铝合金在不同形变热处理中显微组织的变化,探讨了强化的机理,找出了较佳的形变热处理工艺制度。研究结果表明:采用“固溶处理→100℃预时效6小时→冷轧25％→150℃终时效6小时”形变热处理工艺强化LY12铝合金效果较好     

形变热处理对Al-Zn-Mg合金的超塑性影响

本文详细地研究了形变热处理中过时效和冷轧变形量对Al-Zn-Mg合金组织和超塑性的影响。指出:细晶是超塑组织条件中的核心因素,细晶材料产生超塑性的原因是具有高m值,产生高m值的原因是晶界滑移和扩散蠕变作用大。同时讨论了形变热处理中细晶化机理,指出关键问题是过时效和冷轧变形量的最佳配合。     

楔横轧等内径空心轴的热力耦合数值模拟

应用三维刚塑性有限元DEFORM-3D软件对等内径空心轴类零件的楔横轧成形进行了热力耦合数值模拟,分析了轧制过程中轧件内部的应力、应变场及温度场分布规律,揭示了轧件变形过程中横截面椭圆化和轧件外表面轴肩部分产生隆起以及内表面在靠近台阶处产生凹陷的原因,阐述了轧件在轧制过程中温度的变化及变化的原因.模拟结果表明,用楔横轧工艺轧制等内径空心轴是完全可行的.     

01420Al-Li合金超塑性研究

采用单向拉伸对01420Al-Li合金进行超塑性研究。发现该合金经过适当的机械热处理后能获得良好的超塑性．显微组织观察表明，经过双级时效处理的01420Al-Li合金，基体内弥散分布大量的大颗粒S相粒子，在大压下率横轧后，经再结晶退火后获得稳定的、等轴的细晶组织，因而超塑效应显著．细小而分散的空洞是得到超塑性的必需的组织成分．     

Mechanical properties of a Gum-type Ti-Nb-Zr-Fe-O alloy

A new Gum-type alloy (Ti-Nb-Zr-Fe-O) in which Fe is used instead of Ta was subjected to a particular thermomechanical processing scheme to assess whether its mechanical characteristics (fine β-grains with high strength and low modulus) render it suitable as a biomedical implant material. After a homogenization treatment followed by cold-rolling with 50% reduction, the specimens were subjected to one of three different recrystallization treatments at 1073, 1173, and 1273 K. The structural and mechanical properties of all of the treated specimens were analyzed. The mechanical characterization included tensile tests, microhardness determinations, and fractography by scanning electron microscopy. The possible deformation mechanisms were discussed using the Bo-Md diagram. By correlating all of the experimental results, we concluded that the most promising processing variant corresponds to recrystallization at 1073 K, which can provide suitable mechanical characteristics for this type of alloys:high yield and ultimate tensile strengths (1038 and 1083 MPa, respectively), a low modulus of elasticity (62 GPa), and fine crystalline grain size (approximately 50 μm).