基于PLC的钢管静水压试验机控制系统

介绍了钢管静水压试验机控制系统组成,分析了PLC组成方案、外围电路和软件结构。对于其他类似设备有较好的借鉴意义。     

Kawai型多顶砧高压装置上0-8 GPa静水压力下单晶金的超声波弹性测量

使用Kawai型多顶砧高压装置在0-8GPa静水压力下对单晶金进行了超声波弹性测量。测得的P-波速度值与Daniels和Smith的高压弹性数据非常吻合。金在常温常压下的三个独立的弹性系数为C₁₁=192.7, C₁₂=162.9和C₄₄=42.4。基于对本研究和前任超声波测量结果的分析，我们得出三个弹性常数的压力导数的值为为C₁₁¢ = 7.12，C₁₂¢ = 6.24，C₄₄¢ = 1.82。计算出的等温弹性模量及其压力导数值为K_T0 = 166.44和K_T0¢ = 6.56。这表明在大约23 GPa和室温条件下作为压力标准的Anderson等的金的状态方程（K_T0¢ = 5.5）给出的压力值偏低约 ~1.0 GPa。金的状态方程应该重新进行修正。     

静水压试管机密封装置的分析与改进

石油套管一般在出厂前，应按API标准的有关要求对管体进行静水压试验。大庆油田从前苏联引进静水压试管机，由于试压管体轧制表面光洁度差，在使用过程中密封部件常常被磨损，密封效果差，导致无法试压。在试压前后，由于密封头的安装和拆卸，管体螺纹常被划伤，降低了套管的使用寿命。     

三维模拟高温高静水压下矿物颗粒边界应力分布

为探讨矿物颗粒边界应力分布规律,采用有限元程序ANSYS三维模拟、计算高温(800℃)、高静水压(1.6GPa)下,立方体结构的镁橄榄石和透辉石矿物集合体在加压瞬间各向同性完全弹性变形时的应力场。通过改变矿物颗粒边界层组成物质的弹性模量与泊松比,进一步计算、分析边界层的等效应力和组分矿物的体积模量系数。研究结果表明:两矿物颗粒边界具有应力集中现象,边界层内部应力分布不均,颗粒边界层的等效应力等值线随着颗粒边界组成物质的弹性模量的微小改变而变化明显;2种不同矿物颗粒构成的过渡边界层的等效应力与其组分矿物的体积模量系数呈高斯函数关系;矿物颗粒边界层的等效应力与其组成物质的弹性模量之间具有高斯分布规律。     

二维非静水压的海洋波动

在垂向动量方程中引入柯氏力的分量,即考虑在非静水压下的海洋波动,证明了只有当密度分层时,上述的柯氏力分量才对波动有影响,并且使得前传的内重力波速小于后传的波速,对于任意波数,内重力波速总是落在某一范围内。     

金鱼三倍体诱导技术的初步研究

运用冷休克、热休克、静水压三种方法抑制金鱼受精卵第二次减数分裂,诱导金鱼三倍体．结果表明：金鱼三倍体诱导率明显受压力、处理温度、处理起始时间以及处理持续时间等因子的影响;在22℃水温下,受精8min后,在0℃冷休克条件下,持续处理14min的三倍体诱导率可达25．5％;受精10min后,在39℃热休克条件下,持续处理1min,三倍体诱导率可达100％;受精4min后,在550kg／cm^2静水压休克条件下,持续处理3min三倍体诱导率可达28．6％．还对提高金鱼三倍体诱导率和孵化率的方法进行了探讨．     

水库诱发地震两种机理的比较研究

对水库诱发地震的两种机理,静水压作用和岩石孔隙压作用进行了模拟对比研究和实例研究.结果显示,在相同构造应力状态下,水库蓄水后由静水压作用诱发地震所需的蓄水深度比孔隙压作用诱发地震所需的蓄水深度要大得多.对于库区岩层含有隐伏断层的情况,由于水的渗透作用增强,产生诱发水库地震对孔隙压作用显得更为敏感.蓄水后孔隙水压力增加是水库诱发地震的主要因素.     

PCCP管道静水压试验在南水北调配套工程PCCP输水线路工程中的实践和控制

结合PCCP管道静水压试验的工作实践,介绍了PCCP管输水线路工程施工中PCCP管道静水压试验的组织、试验控制,以及应注意的问题。     

静电纺丝防水透湿织物的制备及其性能

利用静电纺丝技术制备聚氨酯、聚氨酯-聚偏氟乙烯和含氟聚氨酯-聚偏氟乙烯3种纳米纤维膜,研究不同组分纳米纤维膜的力学性质、接触角、静水压、透气性及抗菌性。结果表明：聚氨酯纳米纤维膜具有较好的力学性能;随着纤维组分中氟元素含量的增加,含氟聚氨酯-聚偏氟乙烯纳米纤维膜的接触角增大,静水压增大,防水性能改善。     

静水压头对室内采暖系统的影响

在供暖系统的实际运行中,常常会出现建筑物顶层散热器不热或整根立管不热的现象.此现象当供暖区域内建筑物高度不一致时尤为严重,常常会被认为是异物堵塞管路所至.其实,通过对网路实际水压线的分析,我们不难发现,此类问题的出现.往往和定压点的位置及静水压头的高低有关.1 系统内各点的压力状况在图1所示的系统中,膨胀水箱连接在水泵