应用于OFDM之3．1～8．0GHz超宽带接收机前端芯片设计

使用TSMC0．18μmCMOS工艺实现3．1～8．0GHz超宽带接收机前端电路芯片设计,并利用ADS软件进行仿真、电路参数调整。电路架构包括：单端输入差动输出之超宽带低噪声放大器、Balun（Balance-unbalance）以及差动输入／输出的超宽带降频混频器,主要特点是在低噪声放大器输出端和混频器之间加入Balun,提升电路性能并减少芯片面积。芯片测试结果：在供给电压1.8V下,频宽为3．1～8.0GHz,S11〈-15。3dB,转换增益为24．6dB,功率消耗为37.98mW;包台接脚,芯片面积0．985（0.897×1.098）mm2。     

6.2～9.4GHz DC-OFDM超宽带接收机射频前端设计

设计了一个用于6.2~9.4 GHz超宽带中国国家标准的接收机射频前端.通过采用共栅输入、电容交叉耦合的低噪声放大器和正交跨导级合并的折叠型混频器,实现了对UWB小信号的放大和下变频.设计方案采用TSMC 0.13μm 1P8M RF CMOS工艺流片验证并进行测试.测试结果表明,输入匹配在6.2~9.4 GHz频段内...     

基于低电源电压混频器的设计

提出了一种适用于低电源电压应用的混频器,其核心部分采用开关跨导形式,使得开关器件导通时的有限开态电阻引起的电压降减小到零,并在输出端采用折叠级联输出,降低了负载电阻引起的直流电压降,达到了在低电源电压下应用的目的.在1.3 V的电源电压下,电路仿真结果显示:转换增益为-11.5 dB,噪声系数为20.648 dBm,1 dB压缩点为-5.764 dBm,三阶交调失真点为4.807 dBm.     

宽带射频信号发生模块设计

本文给出了微波信号源中一种10MHz-2GHz信号发生模块的设计原理,同时给出了模块中振荡器和混频器的设计原理和微带图,最后给出了模块的测试结果。     

基于S2I开关电流技术的2次抽样采样混频器

讨论了由第2代开关电流拷贝器构成射频混频器的原理,分析了开关电流技术在单片集成芯片设计中的优越性与不足,阐述了采用开关电流S²I结构构成2次采样混频器的原理,给出了差分结构混频器的仿真结果.仿真结果表明基于S²I单元的2次采样混频器具有良好的线性以及动态范围.     

Ka频段鳍线平衡混频器的设计

鳍线是一种用于毫米波集成电路的新型准平面传输线,本文介绍了三种鳍线平衡混频器的设计与性能,混频器均使用价格便宜的梁式引线二极管和国产介质基片。第一种鳍线魔T混频器在窄带内性能较好,包括中放在内的DSB噪声系数最小值为4.9dB。第二种鳍线混频器在多个频率点有较好性能,包括中放在内的DSB噪声系数最小值为5.3dB。第三种鳍线混频器在给定频带内具有宽带特性,包括中放在内的DSB噪声系数最小值为5.6dB。     

一种L波段通用高性能价值比高频头

本文介绍了一种利用先进的微波CAD技术和器件所研制的L波段高频头。文章对高频头所涉及的有关理论也进行了简要阐述。同时给出了高频头的总体技术指标及各部分的实际研制结果。     

0.25 μm CMOS蓝牙射频接收机前端

采用TSMC 0.25 μm CMOS工艺，设计了一种2.4 GHz CMOS低中频结构的蓝牙射频接收机前端.整个接收机前端包含全差分低噪声放大器、混频器以及产生正交信号的多相滤波器.叙述了主要设计过程并给出了优化仿真结果.采用Cadence SpectreRF进行仿真，获得了如下结果：在2.5 V工作电压下，中频输出增益为21 dB，噪声系数为7 dB，输入P 1 dB为-21.3 dBm，IIP3为-9.78 dBm，接收机前端总的电流消耗为16.1 mA.     

浅析接收前端信道设计

本着研制出高质量,小型化,提高接收机稳定性和可靠性的目的,本文着重分析微波接收机接收信道的系统设计和避免干扰的措施。同时强调了混频器的作用和其它设计中应该注意和兼顾考虑的地方。     

深亚微米工艺CMOS Gilbert混频器噪声分析

深入研究了深亚微米工艺下的CMOS Gilbert混频器噪声产生机理,提出了深亚微米工艺下的混频器噪声系数性能解析模型.基于0.25μm标准CMOS工艺的Gilbert混频器仿真结果表明,该预测的噪声系数理论值与仿真结果相差最大为1.5 dB,相对误差最大为12.5%.