超高速钢的热处理工艺研究

通过对铸态超高速钢的热处理工艺试验，得出了最佳等温退火软化工艺参数．在进行了淬火和高温回火最终热处理试验后，借助于定量金相和电子显微分析，认为在淬火回火过程中，主要是Ｍ６Ｃ型碳化物的溶解和沉淀析出，而ＭＣ型碳化物的影响较小。     

电子辐照NTD FZ Si等温退火特性

本文报导了关于高阻Ｎ型区熔ＮＴＤ－Ｓｉ－Ｐ＾＋Ｎ结二极管经电子辐照后的等温退火特性，获得５个缺陷能级：Ｅ１＝０．１６ｅＶ，Ｅ２＝０。．２７ｅＶ，Ｅ３＝０．３１ｅＶ，Ｅ４＝０．３７ｅＶ６和Ｅ５＝０．４２ｅＶ，结果表明Ｅ３和Ｒ４有比其它３个能极更好的热稳定性。     

20CrMnTi钢粒状贝氏体的消除

经过实验室研究和一汽生产试验，通过化学分析和金相分析观察，找到了２０ＣｒＭｎＴｉ钢出现粒状贝氏体的原因是铬含量偏高和微量钼含量偏高；提出消除该钢种粒状贝氏体的等温退火最佳工艺，硬度和金相组织符合要求，解决了生产中的难题。     

430不锈钢冷轧板高温退火过程中再结晶织构的定量分析

在750、800、825和850℃温度下,利用Gleeble1500热模拟试验机对430不锈钢冷轧薄板的等温退火过程进行了详细的实验研究,分析了退火过程中再结晶织构和组织的变化规律,并对关键织构体积分数的演变进行了定量分析.结果发现:随着退火过程的进行,α取向线上的织构强度逐渐减弱,而γ取向线上的织构强度则略有加强,并保持在较高的值;再结晶过程中,{111}和{112}<110>织构的体积分数逐渐降低,而{100}和随机取向晶粒的体积分数逐渐增加.定量分析表明,退火温度越低,完全再结晶后材料内部关键织构的体积分数越偏离冷轧态.最后,针对{111}、{112}?110>、{100}和随机取向织构的体积分数在再结晶过程中的演变规律,建立了JMAK型再结晶织构演变动力学模型.     

20CrMnMo钢预先热处理工艺的改进与分析

20CrMnMo材料用去应力退火代替等温退火的预先热处理,即保证了零件的最终使用性能.又提高了零件的生产效率.同时降低了能源消耗,节约生产成本.     

等温处理对铝热法制备的块体纳米晶Fe_3Al晶粒尺寸和硬度的影响

为研究等温处理对铝热法制备的块体纳米晶Fe3Al平均晶粒尺寸和硬度影响,对制得的材料进行800～1 200℃的等温处理.通过XRD和TEM分析材料的晶体结构和平均晶粒尺寸,用布洛维光学硬度计测定材料的维氏硬度.结果表明:等温处理前后纳米晶Fe3Al的晶体结构未发生变化,均为无序bcc结构;材料的平均晶粒尺寸约为16 nm,在等温处理之后有所长大,1 200℃等温处理8 h后,平均晶粒尺寸达到最大值20 nm;纳米晶Fe3Al的维氏硬度约为481 HV,在等温处理之后略有减小,经1 200℃等温处理8 h,维氏硬度最小值为457 HV.     

35SiMnMoV钢软化机理的研究

用系统试验方法确定了35SiMnMoV钢软化退火工艺。该工艺应用于生产效果良好,钢的珠光体转变最短孕育期对应的工艺温度约620℃。两小时以内完成扩散型相变。     

超高速钢的等温退火

本文通过X射线衍射、金相、电子显微镜等分析手段,研究了一种新型高碳高钒铸态超高速钢的等温退火工艺与组织性能的关系,并得出了硬度与加热温度;硬度与等温温度的关系曲线,结果表明:采用1100℃×4h加热,820℃×12h等温工艺,可使试验钢硬度值降为334HBS2.5/1.838,这比用常规退火工艺低60～80HBS2.5/1.838。本文还对试验钢金相组织,基体内析出的细小碳化物相与硬度的关系进行了研究。     

洛川黄土的ESR研究

一、引言 洛川位于我国黄土高原,洛川黄土地层完整地记录了约240万年以来的地质过程。在对第四纪地质事件的研究中,洛川黄土占有相当重要的地位。用古地磁方法对黄土地层做出了时序的判断。但随着研究工作的日益发展,这种粗略的时序概念已经不能满足要求,越来越迫切地需要有绝对年代的数据来作为准确的时间坐标。 用电子自旋共振(ESR)方法测定地质年龄是近些年发展起来的一种新的年代学方法。     

合金钢的退火不软化行为

某些合金经热处理后产生退火不软化问题．作者对W18Cr4V和18Cr2Ni4WA2种合金钢进行了锻后软化退火试验,对退火组织进行了SEM分析,对合金钢的退火不软化原因进行了探讨,提出钢的退火必须根据等温转变C曲线（即TTT图）,以确定其方法与工艺,从而获得最佳的切削加工性能．实验结果表明W18Cr4V钢经普通退火处理,硬度偏高（269～286HBS）;采用等温退火方法,软化效果好,满足了切削加工对硬度的一般要求（＜255HBS）;无论采用何种退火方法,18Cr2Ni4WA合金钢的硬度均不能满足要求,只有采用高温回火的办法,方可使其软化．