统一框架下对超核Λ^5He，Λ^9Be，Λ^6ΛHe和Λ^10ΛBe基态结合能的研究

用α集团模型和少体理论方法研究了超核Λ^5He，Λ^9Be，Λ^6ΛHe和Λ^10ΛBe的基态结合能．所采用的α—α势符合低能Q—α散射实验及^8Be的基态共振能量，Λ—α势是用Λ-N势及α粒子密度分布函数拟合Λ^5He的基态结合能的实验值得到的，Λ—Λ势是通过拟合Λ^6ΛHe基态结合能的实验值而得到的．用一组α—α势，Λ—α势和Λ-Λ势统一描述这4个超核的基态结合能并得到了合理的结果．     

B340LA变厚截面板变功率激光焊接试验研究

变厚截面材料是实现汽车轻量化的有效途径之一,但截面厚度变化的材料连接实现困难.1.2～2.0 mm厚的B340LA变厚截面板在长度和宽度方向上都存在厚度波动,并且不同厚度处的材料硬度存在最大20%的偏差.针对该材料的特性自行设计了专用焊接夹具,提出了阶跃式变功率的激光焊接方法.对比分析固定功率和阶跃式变功率两种激光焊接试验,结果表明:固定功率(900～1 400 W)条件下获得的焊缝形貌与熔透状态均在焊接方向表现出显著的差异性,且部分焊缝会出现塌陷等焊接缺陷;采用1 000 W、1 100 W和1 300 W分段功率的阶跃式变功率焊接,1.2～2.0 mm板厚方向上可得到一致的焊缝形貌和熔透状态,焊缝熔合区的硬度偏差小于9%.与固定功率激光焊接相比,阶跃式变功率激光焊接可实现B340LA变厚截面材料的有效连接.     

增湿-冻融劣化原状黄土结构强度模型

为了后续研究工作能将原状黄土结构强度在实际工程中推广与应用,本文续增湿-冻融劣化原状黄土结构强度试验研究,力图建立其结构强度的劣化模型。研究工作如下：(1)依据原状黄土压缩曲线定义黄土结构强度、残余结构强度和结构强度损伤变量等概念,并分析损伤变量可表征黄土结构强度劣化过程;(2)基于Weibull分布和损伤力学应变等价性假设,建立了以体积膨胀率作为考察变量的黄土微观取样制样扰动、吸水增湿和增湿-冻融循环耦合统计损伤模型,统计损伤演化函数及黄土结构强度损伤基本方程。(3)在试验数据的基础上,确定了模型参数,并取西安北郊某基坑黄土对模型进行验证,与试验吻合性较好,研究成果能方便指导现场工程设计和施工。     

统一框架下对超核5ΛHe,9ΛBe,6ΛΛHe和10ΛΛBe基态结合能的研究

用α集团模型和少体理论方法研究了超核5ΛΗe,9ΛΒe,6ΛΛΗe和10ΛΛΒe的基态结合能.所采用的α-α势符合低能α-α散射实验及8Be的基态共振能量,Λ-α势是用Λ-N势及α粒子密度分布函数拟合5ΛΗe的基态结合能的实验值得到的,Λ-Λ势是通过拟合6ΛΛΗe基态结合能的实验值而得到的.用一组α-α势,Λ-α势和Λ-Λ势统一描述这4个超核的基态结合能并得到了合理的结果.     

城市主干道交通流模型的研究

采用周期性边界条件,利用改进的Nagel-Schreckenberg模型,建立了城市主干道交通流模型,研究了红绿灯周期,刹车概率,转入,转出概率对交通流的影响。     

统一框架下对超核_Λ~5He,_Λ~9Be,_(ΛΛ)He~6和_(ΛΛ)Be~(10)基态结合能的研究

用α集团模型和少体理论方法研究了超核5ΛΗe,9ΛΒe,6ΛΛΗe和10ΛΛΒe的基态结合能.所采用的α-α势符合低能α-α散射实验及8Be的基态共振能量,Λ-α势是用Λ-N势及α粒子密度分布函数拟合5ΛΗe的基态结合能的实验值得到的,Λ-Λ势是通过拟合6ΛΛΗe基态结合能的实验值而得到的.用一组α-α势,Λ-α势和Λ-Λ势统一描述这4个超核的基态结合能并得到了合理的结果.     

多高位水箱供水自动控制系统研究

针对生活小区多个高位水箱供水自动控制系统的常规做法中存在的问题进行了详细的分析与研究，改进了相应的控制方案和控制原理图     

碳酸氢钙改性及其热分解动力学

为了解决塑料加工中高温发泡剂问题，采用硬脂酸溶液包覆法改性碳酸氢钙，通过TG、FT-IR、XRD、SEM等技术对改性前后碳酸氢钙进行表征；利用热重-微商热重技术(TG-DTG)测定改性前后碳酸氢钙热分解曲线，应用Coats-Redfern与Achar法研究碳酸氢钙改性前后的热分解机理。结果表明：经硬脂酸溶液包覆法改性的碳酸氢钙能够有效地提高其初始热分解温度，当硬脂酸与碳酸氢钙的质量比为5∶1时，初始热分解温度从90.2℃提高至170.2℃,分解温度区间由81.9℃减小至27.6℃;硬脂酸溶液包覆法改性碳酸氢钙是物理包覆与化学包覆相结合的过程，改性过程中生成了硬脂酸钙；未改性碳酸氢钙最可几热分解机理函数是化学反应控制中的反应级数方程，改性碳酸氢钙热分解机理函数遵循“随机成核与随后生长”机理中的Avrami-Erofeev方程。