热挤压变形力的粘塑性模式解

本文采用粘塑性流动模型描述了材料的热挤压变形行为,从球坐标粘性流体运动微分方程组的最一般形式出发,确定了轴对称挤压变形区内的静水压力和各应力分量的一般方程,然后导出了圆棒热挤压力的计算公式。     

研究塑性变形的定量硬度法

本文通过分析硬度试验过程金属的流动状况,从理论和实验的角度论证了硬度与有效应力和有效应变之间的定量关系,从而将定性硬度法扩展为定量硬度法。利用研究所得的定量硬度法分析了平塑压圆柱体(D/H=1)的变形分布规律,结果证实了定量硬度法的正确性和实用性。     

摩擦对变形分布的影响

分析数理统计理论中各个量的特性,不难发现:若给统计均方差赋上变形场的具体含义,则所表达的物理特性是变形分散度;可将变形不均匀度定义为: S~(?)=(1/n-1)(sum from i=1 to n(ε_i-(ε))~2))~(1/2)式中:S~(?)——变形不均匀度; n——将待测变形分成n个单元,每个单元内的变形假定是均匀的; ε_i——第i个单元的真实变形程度; ε_i——平均真实变形程度。据此,研究了不同摩擦条件下,平塑压铅柱体时变形分布情况,发现存在一个临界摩擦系数f′,当f≤f′时,难变形区虽已消失,但物体仍处于变形不均匀状态。比较各种摩擦条件下高向、径向真实变形沿高向与径向的分布,得出随着摩擦系数的变小,变形体趋向均匀变形状态的结论;可见,采用变形分散度来定义变形不均匀程度是合理的。运用回归分析,由实验数据得出S_z~(?)-f的关系式为: f=0.015+27.09(S_z~ε)~2 (?)=20％ f=0.037+71.17(S_z~ε)~2 (?)=15％上面两式均表明,摩擦系数与变形不均匀度成抛物线关系,这恰好和摩擦系数与受压柱体所产生的凸度情况相吻合,也再次说明用高向变形分散度作为整体变形不均匀度是可行的,并能更好地反映实际。     

三维光塑性法及其在挤压变形研究中的应用

本文对国产聚碳酸酯的力学光学性能进行了实验研究,建立了该光塑材料的应变光学定律。提出了用于三维轴对称变形的完整的光塑性方法,并对圆棒挤压变形分析进行了实际应用,获得了变形区内应力应变三维场分布。首次提出了塑性变形区内存在轴向压缩区的概念,揭示了挤压延伸变形的机制。     

Haar-Karman假定的实验分析

本文采用光弹性应力“冻结”法,测定了平塑压圆柱体内应力σ_θ、σ_r的空间分布。圆柱体模型的H/D值分别为0.5,1.0,1.5和2.0。摩擦系数μ=0.47。实验结果发现圆柱体内存在一个σ_θ≠σ_r区,由此对Haar-Karman假定进行了分析和讨论。根据计算结果,该假定在变形力计算过程中所导致的最大相对误差不超过百分之一。