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41.
一个有限半群是满足左正则性条件的IC富足半群当且仅当它是一个幂等元形成左正则带的纯整超富足半群,但满足左正则性条件的无限IC富足半群不都是幂等元形成左正则带的纯整超富足半群. 相似文献
42.
渤海某油气田担负着往某天然气管网外输合格天然气干气的重任。随着处理气量的增加,三甘醇发泡次数频繁、损耗量突增,远高于设计要求的13.4L/106Sm3(TEG/GAS)。平台通过对天然气脱水装置运行动态进行分析,查找三甘醇损耗量偏高的原因,从而采取针对性措施,降低三甘醇消耗量,延长三甘醇的加注周期,降低装置的运行成本。本文着重阐述了三甘醇系统运行中出现的三甘醇发泡、三甘醇损失等问题,透过问题分析原因,提出了调整闪蒸罐液位设定值、优化手动排液频率、完善操作规程、优化活性炭滤器更换标准、合理控制汽提气量和再沸器温度等解决措施,为其他气田和终端的三甘醇脱水设备使用提供了可借鉴的维护管理经验。 相似文献
43.
吴洪博 《吉首大学学报(自然科学版)》2009,(6)
研究了BL*系统和BR0-代数.首先在BL*系统的基础上添加了一元逻辑连接词Δ,得到BL*系统的一种模式扩张BL*Δ系统,随后提出了ΔBR0-代数的概念,其次研究了ΔBR0-代数中的Δ-滤子及其性质,最后证明了BLΔ*系统的完备性,给出了BLΔ*系统的广义演绎定理. 相似文献
44.
本文证明了Hardy空间上Foeplitz算子生成的C—代数是有界线性算子空间的真子代数 相似文献
45.
洪勇 《曲靖师范学院学报》1999,(6)
本文给出赋范城性空间的对偶空间中凸集强团与*弱闭等价的一个充分条件。作为应用,同时证明了Mazur定理和凸集的最佳逼近元存在性定理的对偶定理。 相似文献
46.
以ISO 7730作为热舒适标准,模拟分析侧进风露点蒸发冷却器在干燥较热地区的适用性。综合考虑产出空气温度、冷却效率和制冷量,采用有限元法对蒸发冷却器的运行参数和几何参数进行优化,研究了一次风入口速度,一二次空气风量比,通道间距和通道高度对系统冷却性能的影响。结果表明,随着一次风风速的增加,产出空气温度和制冷量都会提高,在送风参数满足要求的前提下,可通过增加一次风风速来增加制冷量;当一二次空气风量比为0.4,通道间距为5 mm时,在一次风入口速度为1~7 m/s的范围内,通道高度大于0.8 m的露点蒸发冷却器满足热舒适要求。同时,换热面积一定,通道长宽比越大,冷却性能越好。 相似文献
47.
48.
49.
袁龙蔚 《湘潭大学自然科学学报》1989,11(1):64-79
为对混凝土构筑物的裂纹延迟失稳扩展现象进行严格的理论论证以更深刻地理解它,基于整体能量平衡和裂纹前缘双重衰坏区的概念,建立了裂纹失稳扩展孕育期的理论。将混凝土构筑物视为由一个弹簧和一个Kelvin模型串联而成的三元流变模型表征的标准线性固体,分析了裂纹扩展期间发生的能量耗散和能量释放率G_1。在裂纹失稳扩展的孕育期,外衰坏区的整体特性是初级蠕变的而不是弹性的或瞬时塑性的形变,内衰坏区则随时间而发展二级蠕变。引人C*一积分的定义,并从而推导出用以解释孕育期间裂纹尖端附近整个衰坏区形变特性的特征时间和长度。其次,得到另外一些重要结论如下: 1 为正确对待混凝土构筑物的断裂,应将它看作是一个具有记忆的历史过程、一个具有耗散能的热力学不可逆过程。因此,通常的局部能量平衡方程不再能做为设立的整体能量平衡方程的推论而得到。2 将混凝土视作为标准线性体,其应变能释放率可分成两部分,一部分表明迟滞弹性效应,另一部分表明粘性流效应。所以,裂纹扩展时能量耗散,并且裂纹的形成是不可逆的。3 混凝土裂纹体的G-判据与K-判据间的关系是时间相依的。在恒载条件下,它的能量释放量随时间而增长到一个较高的极限值,从而存在裂纹延迟失稳扩展的临界裂纹尺寸。4 混凝土构筑物的断裂过程中,裂纹失稳扩展前是存在亚临界扩展阶段的,它显现与否取决于所施应力水平。在此阶段,虽然外载保持固定,但裂纹仍随载荷持续时间而缓慢增长,所以裂纹前缘的应力场也是时间的函数。5 在裂纹失稳扩展的孕育期,裂纹尖端的外衰坏区呈初级蠕变变形.而内衰坏区随时间发展着二级蠕变。在长时间后,整个衰坏区的蠕变发展。裂纹尖端应力场可由包括C*的方程(44)给出,而C*与载荷参数有关。6 用以说明裂纹尖端附近整个衰坏区变形特性的特征时间,可从衰坏区蠕变应变集中的“短时间”与整个衰坏区蠕变从初级发展到二级而三级蠕变的“长时间”之间的差推导出。本文研究成果解释了某单支墩大头坝在蓄水8年后原有约3米长的浅裂纹突然失稳扩展成深达50米左右深裂纹的成因。 相似文献
50.
赵正强 《西南民族学院学报(自然科学版)》1990,(4)
本文研究了方程d/(dt)[x(t)-Cx(t-r)]=Ax(t)+Bx(t-r)的特征根在复平面上的分布,从而得出了关于稳定性和有界性的条件。 相似文献