p=11时G2型Chevalley群的C11的确定

设Ｋ是特征数ｐ＝１１的代数闭域，Ｇ是Ｋ上Ｇ＿２型单连通半单代数群，本文主要结果是：有限域Ｆ＿１１上Ｇ＿２型Ｃｈｅｖａｌｌｅｙ群的第一Ｃａｒｔａｎ不变量Ｃ＿１１＝１６８。     

矩形混响室中试件吸声测量结果的检验（Ⅰ）

混响室常用来测量声波无规入射条件下试件的平均吸声系数，在实际测量时，各个混响室对同一试件的吸声系数的测量结果偏差很大，混响室之间的测量值不具有可比性．作者认为，衰变声场为一瞬态扩散声场是伊林混响公式成立的条件，传统有关“扩散”声场的定义可以作为瞬态扩散的极限；各混响室对同一试件测量偏差很大的原因是其室内的衰变声场不是一个瞬态扩散声场     

燃烧室几何形状和位置对燃烧过程的影响

采用自制的喷雾燃烧多功能动态可视化试验装置,对柴油机燃烧室几何形状和位置对燃烧过程的影响进行光学法研究,获得口径为62 mm圆柱形、55 mm缩口形、55 mm缩口偏置凹坑形3种不同形状燃烧室的喷雾燃烧过程照片。研究结果表明:与圆柱形燃烧室相比,缩口形燃烧室和缩口偏置形燃烧室的燃油蒸发速度及混合速度增加,始燃点(曲轴转角)提前3°~5°,后期扩散燃烧速度加快,整个燃烧持续期(曲轴转角)缩短7°~9°。     

青光眼滤过术后浅前房原因分析

目的：探讨青光眼滤过性手术后浅前房形成的原因、治疗和预防．方法：随机选择了276例300只青光眼患者，就青光眼滤过性手术后浅前房的原因作回顾性分析．结果：本组浅前房发生率14．33％．浅前房形成的原因有滤过作用过强18只眼（41．86％），脉络膜脱离15只眼（34．88％），房水渗漏9只眼（20．93％），恶性青光眼1只跟（2．33％）．结论：滤过作用过强和脉络膜脱离是浅前房形成的主要原因．浅前房不能完全预防。但可减少其发生，最重要的一步是在手术结束时前房是否形成，前房如果未形成，应找出原因及时处理．     

旋流燃烧室内湍流流动的PIV实验研究

建立了微型燃气轮机旋流燃烧室实验台．采用二维粒子图像测速技术(PIV)测量了旋流燃烧室火焰筒内冷态速度场．旋流燃烧室主要由3个旋流器和1个侧壁开有测试视窗的圆筒段组成．在空气流量为0．114m^3／s的工况下，得到了燃烧室火焰筒内气体时均切向速度分布及旋流燃烧室火焰筒中心截面和不同轴向横截面位置的速度矢量分布图．实验结果及其分析为旋流燃烧室的数值模拟计算和进一步的实验研究提供了基础．     

射频屏蔽暗室MBB大型转台的伪装设计与效果

本文介绍MBB大型飞行转台的伪装设计与效果分析,因为MBB转台伪装的效果与射频屏蔽暗室的背景误差有关,它直接影响仿真试验中目标定位精度。所以该转台的伪装设计成为射频屏蔽暗室性能的关键技术。     

微型电解系统的研制

研制了一套微型电解系统，该电解系统可耐强酸、强氧化性腐蚀和60℃高温，不变形不泄漏．并带有搅拌、循环水和pH监测功能．     

爆炸扩腔成腔机理探讨

在理论分析和实践的基础上，研究了封闭和敞口条件下爆炸扩腔的腔体形成机理。认为在封闭条件下腔体的形成是冲击压缩作用的结果，而敞口条件下的腔体形成则是压缩作用和冲击剥落共同作用的结果。对于爆炸扩腔理论的完善和爆炸扩腔技术的推广应用均有积极的意义。     

旋流燃烧室内三维等温流场研究

采用三维RNG κ-ε湍流模型进行了旋流燃烧室内等温流场的数值模拟，给出了旋流燃烧室内不同截面位置速度分布的计算结果．数值模拟结果与文献中实验数据的比较表明，两者符合较好．该燃烧室采用叶片式旋流器并配置一次和二次空气径向射流．比较了一次空气射流和二次空气射流对燃烧室内流场的影响．研究结果表明，经旋流器进入燃烧室的旋转气流和一次射流空气在燃烧室头部形成回流区，这将有助于缩短火焰长度和稳定燃烧．一次空气射流深度几乎达到燃烧室中心，有利于气流的混合并增大回流量；二次空气射流深度较浅，其对燃烧室内流场的影响较小，     

浅淡洛阳唐代唐、崔二孺人墓室壁画艺术

洛阳市第二文物工作队于2005年3月,在洛阳新区翠云路施工现场新发现了两座大型唐代墓葬,其壁画保存较为完整.两座壁画的内容、布局相似,主要分布在墓道、甬道、过洞、天井两侧.从墓道向北依次绘有青龙、白虎等.唐氏壁画绘有30个人物、4匹马、2匹骆驼、1条青龙、1只白虎.其次是由前牵马人,马、骆驼形成的队伍.人物、青龙、白虎、马匹、骆驼皆生动逼真,线条流畅.整个壁画主要用色以红、黄、青蓝和少量绿色为主.