关于国标GB150-98压力试验应力校核问题的探讨

通过对压力容器压力试验时应力的分析。提出了新的校核条件。     

随机分组抽样下流大小分布估计

流大小分布是网络测量中一个重要的度量。已有的研究表明在MLE（极大似然估计）算法中运用TCP流的协议信息能够更好的估计流大小分布。本文详细比较了运用TCP流的SYN包和TCP序列号信息的几种MLE算法，并在此基础上结合实际应用提出了一种对小流采取细粒度、对大流采取粗粒度的非均匀粒度的流大小估计算法。实验结果表明，该算法在减少了MLE估计计算量的同时，提高了粗粒度后大流估计精度。     

黄斑蓝子鱼CRH基因的克隆及其在浅水应激后的mRNA表达

鱼类应激时主要启动两种生理反应系统,即"交感-嗜铬组织"系统/和/或"下丘脑-垂体-肾间组织轴"(HPI轴)系统.在实际生产操作中,鱼类容易受到浅水暴露应激.为了探讨黄斑蓝子鱼在受到浅水应激后HPI轴是否被激活,本研究克隆了下丘脑中启动HPI轴活性的关键因子—促肾上腺皮质激素释放激素(CRH)的基因,并检测其在应激前和受到浅水应激后不同时间点(0、20、40、60、80 min)的mRNA水平.结果显示,CRH前体的cDNA全长为1025 bp,编码170个氨基酸(aa),分别由一个信号肽(24个aa)、一个功能未知保守区(13个aa)和一个成熟肽(41个aa)组成;该CRH前体和成熟肽与其他鱼类的相应肽分别具有62%-98%和78%-100%的序列相似性.当鱼体受到短暂(4 min)浅水应激后80 min内,脑中CRH mRNA水平在应激前后无显著变化(P>0.05),说明黄斑蓝子鱼在受到急性浅水应激后可能主要启动"交感-嗜铬组织"系统而不是HPI轴.     

化工装置常用流量计原理及选型使用探讨

介绍了电磁式、涡轮式、差压式等几种流量计的原理及选型与安装使用,阐述了各自的特点。     

基于视觉的汽车覆盖件塑性主应变测定

基于视觉技术采用方形网格法进行变形区域塑性主应变分布测量.分析了其原理、特点以及根据节点位移计算塑性主应变的相关理论和方法.     

NaCl和CHS对滨藜幼苗的渗透胁迫效应

在短时间内，用ＣＨＳ、ＣＨＳ并在根际加压、ＮａＣｌ溶液、ＮａＣｌ溶液并在根际加压处理滨藜幼苗。结果表明ＮａＣｌ与ＣＨＳ对地上部发的渗透胁迫效应可抑制滨藜幼苗的生长，还可减少叶蒸腾率、增加叶细胞质膜透性。     

用J_I 积分计算重力坝裂缝的应力强度因子K_I

J_I 积分作为裂缝前缘奇异应力场的参数量,是有实际应用价值的。本文应用常应变三角形单元的有限元结果,用三种方法对三点弯曲试件和重力坝坝底裂缝沿不同回路进行了 J_I 计算。结果表明,在单元网格不要求很细的情况下,基本能实现 J_I 的守恒性;积分路经以过单元形心的回路为好;由 J_I 计算得的应力强度因子 K_I 约在12%的误差范围,满足了工程的要求。     

对内河船舶船体强力构件开孔的分析

钢质T型角接结构构成船舶主体的强力构件,分别承受着来自上下左右的内外力,故在强力构件上元论开口或开孔、是否在开口或开孔处需要加强,在钢质船舶制造规范均有明确规定.这些条文、规定及说明,目的主要是确保开孔后钢质T型角接结构梁的作用和强度,使船舶使用年限延长,经济效益增长.     

论裂纹扩展过程中的流变与耗散现象（Ⅱ）

本文根据非局部场理论,从对裂纹扩展过程中流变与耗散现象的大量观察和研究,建立了裂纹体在裂纹扩展过程中的热力平衡方程。在引入质量、线动量和能量等的贡献之后,证明了裂纹体的局部动量和局部能量在裂纹扩展过程中均不守恒,而且诸热力学量对裂纹扩展所造成的新表面的贡献可用其局部化剩余来表示。从流变理论和耗散理论出发,建立非局部热力平衡基本方程后,论证了前文提出的关于裂纹扩展过程的五个基本观点。从耗散势函数出发建立了热流变性材料的非局部本构关系。如果这种本构关系对于每个独立体元和时间增量均能导出它的局部化形式,则可提出表面-体积能量密度理论。在体积随表面变化的意义上,给出耗散与不可逆性的定义。从而正确认识涉及体积和表面变化的热能与机械能交换的本质。本文与前文证明了裂纹扩展的全过程本质上是一个非线性非平衡态不可逆热力学过程,进一步完善了流变断裂学的理论基础。     

Discussion of the Constitutive Relation on Cyclic Stress-Strain of Engineering Materials

Based on the experimental results and analysis of the cyclic deformation, there is an obvious yield stage on the cyclic stress-strain curve at the stage of small plastic deformation (in room or low temperatures). This phenomenon is similar to that of monotonic tensile curve case. But for the former the deformation amount at which the yield begins is much smaller than that for the latter. The cyclic stress-strain constitutive relation needs to be further studied according to the actual cyclic stress-strain curve. The conventional constitutive equation σ=Aεn is based on the results only corresponding to the cyclic strengthening stage. It is not appropriate for the stage of the small plastic deformation and the stage of yield.