全文获取类型
收费全文 | 2725篇 |
免费 | 166篇 |
国内免费 | 140篇 |
专业分类
系统科学 | 9篇 |
丛书文集 | 74篇 |
教育与普及 | 20篇 |
理论与方法论 | 3篇 |
现状及发展 | 43篇 |
综合类 | 2881篇 |
自然研究 | 1篇 |
出版年
2024年 | 10篇 |
2023年 | 22篇 |
2022年 | 32篇 |
2021年 | 56篇 |
2020年 | 55篇 |
2019年 | 38篇 |
2018年 | 32篇 |
2017年 | 68篇 |
2016年 | 66篇 |
2015年 | 69篇 |
2014年 | 123篇 |
2013年 | 90篇 |
2012年 | 127篇 |
2011年 | 120篇 |
2010年 | 124篇 |
2009年 | 127篇 |
2008年 | 116篇 |
2007年 | 170篇 |
2006年 | 152篇 |
2005年 | 142篇 |
2004年 | 116篇 |
2003年 | 111篇 |
2002年 | 113篇 |
2001年 | 104篇 |
2000年 | 105篇 |
1999年 | 88篇 |
1998年 | 70篇 |
1997年 | 99篇 |
1996年 | 69篇 |
1995年 | 57篇 |
1994年 | 48篇 |
1993年 | 36篇 |
1992年 | 41篇 |
1991年 | 60篇 |
1990年 | 55篇 |
1989年 | 43篇 |
1988年 | 25篇 |
1987年 | 21篇 |
1986年 | 18篇 |
1985年 | 10篇 |
1984年 | 3篇 |
排序方式: 共有3031条查询结果,搜索用时 140 毫秒
101.
注蒸汽吞吐井井筒应力的数值计算方法 总被引:1,自引:0,他引:1
将注蒸汽吞吐井井筒温度场的计算结果引入井筒应力分析模型中,利用有限元分析软件ANSYS计算了不同约束条件下的井筒应力。计算结果表明,最大热应力都发生在套管内壁,且超过了N80套管的热弹性屈服极限;最大热膨胀都发生在温度变化过渡区,当套管周围掏空时,其热应变达到了2%,远远超过材料弹性极限应变值(0 3%),这是导致热采井套管变形损坏的主要原因。 相似文献
102.
土体小应变刚度特性的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
土体的小应变刚度在深基坑或隧道开挖等以变形控制为主的工程中是起决定性作用的参数.利用固结仪、应力路径三轴仪和共振柱联合测定江苏常州地区3个典型土层原状土的小应变刚度特性,得到了土体小应变硬化模型(HSS)的相关参数,包括土体的初始剪切模量、模量退化曲线、土体强度参数、加卸载模量等.分析了土体有效应力对土体小应变刚度特性的影响,并对如何选择合适的小应变模型参数提出了初步建议. 相似文献
103.
以芳纯月季为材料进行组培快繁技术的研究,结果表明,芳纯月季茎段最佳消毒处理方法为先用70%的乙醇溶液处理30s后,再用0.1%HgCl_2溶液+Tween-20浸泡处理15 min.丛生芽最佳继代增殖培养基是MS+3mg/L 6-BA+0.1mg/L TDZ+0.1mg/L IBA,增殖系数达6.52.最佳生根培养基是1/2MS+0.1mg/L IBA.炼苗后幼苗移栽到泥炭和珍珠岩(4∶1)中,移栽驯化成活率能达到96%. 相似文献
104.
在Volokh软化模型的基础上,考虑颗粒材料的变形和破坏机制,认为颗粒材料以剪切变形和破坏为主,提出了表示软化程度的软化因子概念,发展了两种能够部分表征颗粒材料力学行为特征的软化模式,并基于ABAQUS用户材料子程序(UMAT)开发相应程序.数值算例考察了上述模型模拟颗粒材料应变局部化现象和软化现象的能力.结果表明了所建议模型的有效性和可行性. 相似文献
105.
对Fe-8Mn-4Al-0.2C(8Mn)和Fe-11Mn-4Al-0.2C(11Mn)实验钢进行不同温度的淬火热处理,实现奥氏体体积分数和稳定性的最优化.通过拉伸实验可得,8Mn钢和11Mn钢在淬火温度为750℃时,获得最佳的力学性能组合,即强塑积为46.4 GPa%和66.9 GPa%.8Mn-750试样和11Mn-750试样在拉伸过程中表现出相同的三阶段应变硬化行为.通过XRD测定变形过程中奥氏体体积分数的变化,研究发现TRIP效应主要发生在变形的第二和第三阶段.11Mn-750试样由于具有更高的奥氏体含量、转变量和稳定性,使得其塑性远远高于8Mn-750试样. 相似文献
106.
以微合金钢为材料,采用光学显微镜和EBSD,研究热模拟平面应变实验条件下再结晶奥氏体和变形奥氏体的织构演变.研究发现,在热模拟平面应变实验的压缩过程中,试样的两个自由端限制了变形区金属的宽向流动,达到了很好的平面应变状态.对于再结晶奥氏体相变工艺,由于相变前奥氏体发生再结晶,无畸变保留,奥氏体分解为仿晶界铁素体、贝氏体和少量的珠光体,织构为{100}011α;对于变形奥氏体相变工艺,未再结晶区的变形促进了铁素体相变,使奥氏体分解为铁素体和珠光体组织,织构为{332}113α和{113}110α.此两种工艺条件下的织构,皆为平面应变条件下的奥氏体相变织构,即热模拟平面应变实验可以达到很好的平面应变状态,可用于研究热轧过程的织构演变. 相似文献
107.
通过数值仿真与冲压实验研究了差厚板方盒形件的起皱缺陷,分析了差厚板方盒形件起皱缺陷的发生机理,讨论了压边力对差厚板起皱缺陷的影响.研究表明:差厚板方盒形件最容易发生起皱的部位是薄板侧的法兰直边区以及过渡区法兰部位,当厚板侧压边力过小时,厚侧法兰直边部分也有可能产生褶皱;在保证零件不产生破裂和较大的厚度过渡区位移的前提下,采用较大的压边力对于提高差厚板的抗皱性是非常有利的;而恒定的压边力类型对于抑制差厚板起皱是最为理想的. 相似文献
108.
动力荷载作用下,心墙掺砾土的累积塑性变形和孔隙水压力的发展对心墙防渗体的安全至关重要.基于Bouc-Wen光滑滞回模型,考虑滞回圈捏拢效应,结合非关联流动法则,建立本构模型,模拟循环过程中土体产生的累积塑性应变和增长的孔压.通过糯扎渡心墙掺砾土均压固结和偏压固结状态的循环三轴试验,研究其动应力应变关系及孔压响应.将模型曲线与试验曲线进行对比分析,验证模型描述掺砾土动应力应变关系的合理性和有效性. 相似文献
109.
离子液体中纤维素的溶解及再生特性 总被引:16,自引:0,他引:16
探讨了不同来源纤维素在离子液体1-丁基-3-甲基咪唑氯代盐([bmim]Cl)中的溶解性能,并采用红外光谱、X-射线衍射及热重分析等手段对木浆纤维素在离子液体[bmim]Cl中溶解和再生前后的结构变化进行了分析。结果表明,未经活化的纤维素可直接溶解于离子液体[bmim]Cl 而不发生其它衍生化反应,原纤维素聚合度越低,溶解越容易。再生纤维素分子量较原纤维素有所降低,结晶状态由纤维素Ⅰ转变为纤维素Ⅱ,再生后纤维素热分解温度降低,热稳定性略有下降。 相似文献
110.
曹胜敏 《成都理工大学学报(自然科学版)》2007,34(3):225-230
结合某大型港口项目的工程实例,利用静载试验、动载试验、应变测试的原理和方法,根据现场的地质条件,在试桩桩身的相应位置安装电阻应变片,沉桩过程中进行动载初打试验,经过一定的休止时间,再进行动载复打试验;然后搭设水上试验工作平台,进行静载试验,并同时进行应变测试.三种试验手段综合应用,互为补充,为确定主码头桩长和调整桩尖结构型武提供了科学依据,并解决了密实粉土层的沉桩可行性问题.试验成果弥补了该区域试桩资料的空白,为进一步开展桩-土相互作用的研究提供了可以借鉴的参数. 相似文献