关于高温电极电位的计算

本文应用1964年Griss提出,1978年Taylor改进的离子熵对应原理,求得进而求得高温电极电位。     

初生态超高分子量聚乙烯凝聚态研究

研究了超高分子量聚乙烯（UHPE）的凝聚态，采用DSC研究UHPE熔体等温结晶后的熔融行为；利用傅立叶变换红外光谱（FTIR）研究初生态UHPE链构象，通过偏光显微镜（POM）研究UHPE熔体的光学性质，实验结果表明，初生态UHPE的大分子凝聚态是一种独特的无相互贯穿的多链凝聚态，熔融时，初生态UHPE的凝聚态转化为向列型结构，在熔体结晶时，向列型结构转化为伸直链晶体，再熔融时，熔点的降低是源于伸直链束中晶区链长度的降低。这种特殊凝聚态结构，赋予熔融后初生态结构可恢复的特性，当UHPE熔体在120－130℃下长时间等温结晶后，伸直链束中晶区逐渐增厚，并恢复至初生态的结构，此外，还利用红外差减谱法对链构象进行分析，实验结果支持该凝聚态结构模型。     

部分烧结氧化锆陶瓷的齿科修复体磨削加工

介绍了口腔修复用部分烧结氧化钇稳定四方相氧化锆(Y-TZP)陶瓷的材料性能及切削性能,分析了齿科CAD/CAM修复的技术流程和磨削加工齿科修复体所需具备的一些基础理论与技术装备,给出了一个基于部分烧结氧化锆材料的磨牙冠磨削加工实例,其具体加工分2步:1)采用Ф1.6 mm的柱形标准金刚石磨针,以较大材料去除率的磨削参数(主轴转速40 000 r/min,磨削深度0.2 mm,进给速度300 mm/min)快速加工出磨牙冠的型面,以提高齿科修复的效率。2)因磨牙冠表面形状复杂,故采用Ф0.8 mm的球头锥形磨针,精磨参数采用:主轴转速40 000r/min,磨削深度0.06 mm,进给速度100 mm/min,加工出光洁的磨牙冠表面,形貌检测表明其表面质量高,符合医学齿科修复的要求。     

不同厚度粘结层对全瓷冠修复影响的有限元分析

通过三维有限元法分析不同粘结层厚度对全瓷冠修复的影响,建立左下颌第一磨牙中央面洞充填的全瓷冠三维有限元模型,包含氧化锆全瓷冠、粘结层、洞形充填体、牙本质。粘结层采用Cement1、Cement2两种树脂材料,50μm、100μm、150μm、200μm四种厚度。分别模拟正常咬合、异常咬合两种咬合状态:载荷大小为200 N、700 N,垂直加载,加载点为5个。共建立16个三维有限元模型进行分析。两种咬合状态下各模型应力值分布规律相似,全瓷冠受力与粘结层材料几乎无关,粘结层受力随粘结层弹性模量增大而增大,最大主应力随粘结层厚度增大而减小,洞形充填体最大主应力随粘结层厚度增加缓慢升高;且高弹性模量粘结层受力低于低弹性模量粘结层受力。说明在对全瓷冠进行有限元分析时,应充分考虑粘结层的影响。推荐使用100~150μm的粘结层厚度,可能有更好的临床效果。     

碱金属盐对低氢酯比下苯甲酸甲酯加氢催化剂的修饰

为了考察了Mn与Zn摩尔配比以及不同碱金属盐修饰制得的锰锌复合氧化物催化剂对苯甲酸甲酯气固催化加氢合成苯甲醛反应活性和选择性的影响,在氢酯比为1.5的条件下,进行苯甲酸甲酯催化加氢反应,发现以5%LiCl修饰的活性组分负载量为25%、n(Mn)/n(Zn)为1.14的MnOZnO /γAl2O3催化剂,在常压、430 ℃、空时为1.84 h时,苯甲酸甲酯的转化率为97.71%,苯甲醛的选择性为84.80%.     

液体声速压力系数与分子有效摩尔体积关系研究

由液体声速与自由程关系出发,导出声速压力系数表达式,并结合Ｋｕｃｚｅｒａ的结论,研究了液体分子有效摩尔体积与分子势能的关系．     

基于AMl量化参数的卤代甲烷△fHmθRBF-NN模型的构建

应用G98W程序包中的AMl方法对45个卤代甲烷分子进行优化计算,所得中心碳原子的静电荷密度（Qc）、分子的最高占据轨道能级（HOMO）和最低空轨道能级（LUMO）量化参数作为径向基人工神经网络的输入向量,选用df=10,eg=10-3对卤代甲烷△fHm^θ进行建模,所建模型预测值与其实验值吻合得很好.故这一新方法具有一定的参考价值.     

润滑油膜防护性能与润滑添加剂分子间相互作用能的关系研究

从吸附分子间侧向相互作用出发，基于Ｔｅｍｋｉｎ吸附等温式，运用统计热力学方法，提出了摩尔吸附分子间相互作用能的概念及求解方法，分析了吸附分子相互作用对油膜极化电阻（或油膜防护性能）的影响，并通过实验和理论计算考察了常用润滑添加剂的最大油膜极化电阻和摩尔吸附分子间相互作用能．研究表明：添加剂摩尔吸附分子间相互作用能越小，则含该添加剂油膜的油膜极化电阻越大，油膜对金属腐蚀的防护性能越好．图２，表１，参８．