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51.
为了使钢中全氧量控制在一个适当的水平,在武钢炼钢总厂RH真空脱气装置对低碳、超低碳钢进行了脱氧净化试验.结果表明,影响全氧去除的因素按作用高低依次是出钢溶解氧水平,溶解氧与钢包渣的交互作用,钢包渣,和真空处理净化时间.通过改进工艺生产了全氧量≤10×10-6,非金属夹杂物尺寸<10μm的清洁钢水,建立了一个钢包内钢水全氧浓度随时间变化的新方程,该方程考虑了全氧的表观平衡含量及环流、扩散传质对去除氧化物夹杂速率的影响. 相似文献
52.
文章在Hilbert空间中引入了一类新的涉及(A,η)单调映射的非线性集值隐似变分包含问题,基于与(A,η)单调性相关的广义预解算子技巧,用一种迭代算法研究了解的近似可解性,所得结果改进了许多近期结果. 相似文献
53.
首次采用荧光光谱法研究了水溶液体系中β-环糊精(β-CD)与表柔比星(EPI)的超分子包合行为.考察并讨论了温度,时间和β-CD浓度对包合反应的影响.研究结果表明,EPI与β-CD形成1∶2的超分子包合物后,包合物荧光强度相对于EPI增大近一倍.在36℃,pH=7.4时,包合常数K=8.14×103(L/mol)2.最后通过改变pH值考察了表柔比星从β-CD空腔中的释放速率,当pH分别为5和7.4时,5h内EPI的累积释放率分别达到了36.1%和26.1%,该研究结果对于表柔比星的缓释临床应用提供了很好的参考和依据. 相似文献
54.
为了生产出低成本高质量的钢种,对唐钢公司采用转炉出钢渣洗工艺生产的45#钢进行了研究。结果表明:渣洗工艺能够很好的对Al2O3夹杂进行变性处理。渣洗前后、中间包及铸坯中显微夹杂物含量分别为15.308个/mm^2、8.705个/mm^2、6.563个/mm^2、4.373个/mm^2,夹杂物去除效果好;非稳态铸坯中大型夹杂物含量为100.34mg/10kg,是稳态浇铸时夹杂物含量的2.37倍;经能谱分析知非稳态铸坯大型夹杂物中含K、Na结晶器示踪元素的夹杂物占到总量的72%,表明非稳态浇铸对钢液洁净度有很大影响,浇铸过程中应注意结晶器液面波动等非稳态因素对铸坯质量的影响。 相似文献
55.
王阳恩 《南京邮电大学学报(自然科学版)》2009,9(20)
本文简述了同步辐射X射线荧光微探针用于含油气单个流体包裹无损分析研究的实验装置和方法。通过测定NIST612标样,计算了不同实验条件下部分元素的检出限。利用日本KEK/PF SRF工作站的设备对取自柴达木盆地、准噶尔盆地、塔里木盆地等油区16个油气包裹体作了微量元素分析,得到了不同油区不同样品内的微量元素含量。 相似文献
56.
根据炼钢基本理论和生产实践积累的经验,分析了钢中O、N、H等有害杂质元素的来源,提出了上述几种有害元素的相应控制对策,给出了生产净化钢液的主要技术措施,探讨了今后待解决的重点技术问题和发展方向. 相似文献
57.
剧烈地振荡100 ml 6≤pH≤12的5% PVA水溶液,缓慢地添加0.08524克CuCl·2H_2O时,溶液呈绿色透明状态;若加碱至pH≥13,溶液中则析出树胶状物。以分光光度法,于740 nm波长下测定含0.98%正丁醇的0.5%PVA与铜盐组成的(pH=10)不同浓度(5~50 mg CuCl_2·2H_2O/100 ml)的水溶液吸光度,并对CuCl_2·2H_2O摩尔浓度作图,它遵守朗伯—比耳定律。以紫外及可见光谱和电子自旋共振谱等研究上述溶液中初生氢氧化铜与PVA的作用,认为6≤pH≤12的5%PVA水溶液中添加Cu~(2+)可形成管道形包合物,pH≥13条件下却生成多核氢氧化铜聚乙烯醇配位聚合物。 相似文献
58.
用银浴法在1450℃测定了两组Fe-C-Si合金熔体的等活度(α_(Si))数据,由此计算了活度交互作用系数ε_(Si)~C,ρ_(Si)~C及ρ_(Si)~(Si,C);用Gibbs-Duhem方程积分计算了Fe-C-Si三元熔体的碳的活度系数lnγ_C。 相似文献
59.
靳志和 《北京交通大学学报(自然科学版)》1990,(2)
本文通过引入小范围非局部假设,将求解刚性线型夹杂顶端渐近应力变形场的问题化成了一个位移边值问题,从而直接利用经典的位移场得到了非局部的位移场.通过非局部本构关系获得了刚性线型夹杂顶端的有界的渐近应力场.利用最大剪应力准则给出了夹杂面上材料发生脱离的临界条件.结果表明材料的破坏仍由经典的应力强度因子及 J 积分控制. 相似文献
60.
文锐 《陕西师范大学学报(自然科学版)》1989,(4)
文[1]讨论了有限集合上的集合方程的有序解的个数,本文讨论它的无序解的个数. 设K={1,2,…,n}=(1,n).如果存在m-可重组合{A_1,A_2…,A_m}满足,则称集簇{A_1,A_2,…,A_m}是集合方程(1)的一个无序解. 相似文献