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81.
针对不同控制面偏转方式对弹性前掠翼静气弹特性的影响,基于计算流体力学/计算结构力学(CFD/CSD)松耦合静气动弹性数值计算方法,计算和分析了不同迎角、动压及马赫数条件下前、后缘控制面联合偏转对前掠翼模型的气动特性和弹性变形特性的影响。计算结果表明:控制面偏转对前掠翼飞机静气动弹性特性影响较大;当迎角变化,同向偏转方式的气动特性和弹性变形特性较好,α=4°时,弹性机翼的升阻特性较好;当动压变化时,反向偏转方式的气动特性和弹性特性占优,最大升阻比较同向偏转提高约7%,反向偏转方式气动特性较好,最大升阻比较同向偏转提高约7%;当马赫数变化时,弹性机翼条件下3种模型分别在Ma=0.7时升力系数达到最大值。计算结果可以为前掠翼飞机的实际应用提供参考。 相似文献
82.
高青稠油疏松砂岩油藏存在出砂严重和地层严重污染堵塞问题.不同断块地层压力各异,堵塞既有外来流体原因,也有地层本身因素.对出砂井的具体特点,通过室内实验研究,将固砂稳砂拦砂和解堵有机结合,研究开发出固砂解堵一体化技术.该方法在提高井壁及近井筒地层强度的同时,解除地层堵塞.现场应用于8口井,有效率达100%,平均有效期1年以上,取得了显著经济效益. 相似文献
83.
从流体力学实验角度 ,研究了不同液气比情况下的旋流板阻力特性 .由试验结果 ,分析了旋流塔板压降与其结构、液气比、气体密度和气体塔板穿透速度等影响因子的无因子量化关系 ,利用回归分析手段 ,推导出了主要参数对旋流板阻力的回归并联式 ,提出了一个新的多参数旋流板阻力公式 .并将此公式与传统的旋流板阻力公式进行了比较 .发现 :传统的旋流板阻力公式只有穿孔动能因子F0 在 11kg0 .5/m0 .5·s左右时 ,计算误差较小 ,否则 ,计算误差非常大 .新的旋流板阻力计算公式适用范围广 ,不同液气比 ,不同穿孔动能因子情况下的计算误差在 10 %以内 . 相似文献
84.
围岩压力的确定一直是隧道工程结构设计中的重点,而黄土隧道的工程特性与其他岩质隧道有着明显的区别,尤其是深埋黄土隧道的围岩压力计算。通过对深埋黄土隧道开挖后的围岩应力状态进行分析,明确了松动圈的定义,推导了松动圈的表达式,提出了基于松动圈理论的深埋黄土隧道围岩压力计算方法,并基于现场试验实测数据与既有计算方法进行了对比分析,以验证该方法的适用性。研究结果表明:松动圈为塑性区的内圈,是塑性区内切向应力小于初始地应力的部分;黄土隧道的松动圈较普通巷道和岩石隧道的松动范围大得多,更易受隧道开挖影响;基于松动圈理论的围岩压力计算方法与其他计算方法相比较,计算结果与实测值接近且存在一定的安全储备,使用该方法对深埋黄土隧道围岩压力进行计算是可行的,基于松动圈理论的围岩压力计算方法更适用于深埋黄土隧道这种有一定自稳能力的软弱土质围岩隧道。 相似文献
85.
以甘肃南部白龙江流域武都区段为例,判识孕育松散堆积物的特殊地层岩性,遴选出对地层岩性敏感的波段,并采用最大似然分类方法,解译、提取松散堆积物.结果显示:风化基岩、黄土的面积分别为657.48,1 180.95 km2,两者占武都区总面积的39.68%;在松散堆积物密集分布区,已发生灾害272处,灾害点占武都区总灾害点的54%,在强降雨条件下,灾害易发性较大. 相似文献
86.
针对3303工作面宽煤柱瓦斯尾巷底鼓严重问题,分析了底鼓发生的影响因素,确定了深孔松动爆破、底板加固、底板水控制综合治理技术方案。对深孔松动爆破卸压参数进行了设计,采用底梁加单体液压支柱组成的支护形式进行了底板加固。从巷道表面位移变形观测数据分析知,底鼓综合治理方案取得了较好的效果,基本解决了瓦斯尾巷底鼓问题。 相似文献
87.
基于CCT模型的基底式胶结疏松砂岩声波速度修正模型 总被引:1,自引:0,他引:1
针对CCT(contact cement theory)模型中胶结物中心厚度为0的假设与基底式胶结疏松砂岩的地质特征不符合的问题,重新推导得到基底式胶结疏松砂岩的胶结半径表达式,给出基于CCT模型的基底式胶结疏松砂岩声波速度修正模型及其统计近似式,并将人造基底式胶结疏松砂岩的纵、横波速度的修正模型及近似式预测结果与试验测量值进行比较。结果表明:利用新推导的胶结半径表达式修正的CCT模型可应用于基底式胶结的疏松砂岩;修正模型统计近似式有效地提高了计算效率;修正模型及其近似式相对原CCT模型能够更好地预测基底式胶结的疏松砂岩声波速度。 相似文献
88.
89.
90.
高纯散状人造石墨广泛应用于冶金、化工、机械等行业,但高纯散状人造石墨存在生产周期长、单耗较高、环境污染严重、产品质量不均匀等问题.根据高纯散状人造石墨应用前景与石墨化机理,提出了连续石墨化技术,并依据该原理开发出了连续式石墨化电炉和高效的能源回收利用系统.经工业试验证明:连续式石墨化技术不仅可以根据不同的用途生产出不同... 相似文献