论冀中地区O、C—P凝析气藏的形成条件

据凝析油轻烃组成、甲烷及其同系物碳同位素组成、天然气与源岩吸附气指纹时比、双环倍半萜组合特征及地质结构的综合分析,查明O、C—P大多数提析气藏的油气主要来源于石炭—二叠系煤系腐植型有机质,混入了部分下第三系的油气。对石炭—二叠系成烃特点的分析表明,R。=0.6%～1.3%,以成气为主,生油为辅,原始油气比一般大于1OOCm3/t。成熟期的石炭—二叠系有机质的成烃特点和具备油气富集的良好地质条件是O、C—P凝析气藏形成的基本条件。     

确定含油气面积存在的问题及正确的方法

本文对传统的石油地质理论定义的含油气面积提出了异议,用倒转背斜油气藏、断层下盘油气藏和不整合面下油气藏的实例阐明在传统定义下确定含油气面积存在的问题,指出用这种方法确定的含油气面积小于实际面积。笔者将含油气面积定义为含油气体在水平面上的投影区域,并推荐了三种正确的确定方法、     

川东高陡构造石炭系储层预测试验

针对川东地区高陡构造,石炭系储层埋藏很深,地震反射波信噪比低等特点。本文提出了一套利用地震资料进行气藏预测的方法,并用此方法对二条剖面进行了学习和预测的试验,获得了较好的效果。其中特别提出了模型法归位计界,经钻探检验,对于构造归位和预测点归位两类问题的计算,均取得很好的效果。     

厚层状高压低渗透低饱和油藏压裂效果的预测

本文从马西油田的实际出发,通过对该油田板二油组地质特征、压裂工艺的数理统计、分析、研究,运用微机数据处理,建立了高压、厚层状、低渗透、低饱和油藏,压裂平均日产、有效天数及累计增产油量的数学模型,对压裂增产效果的预测,有重要的指导作用。     

成岩作用及阶段对碎屑岩储层孔隙演化的控制

碎屑岩储层孔隙演化受有机-无机成岩作用的影响,在埋藏成岩阶段,有机质成熟过程中脱羧作用产生的有机酸对碎屑岩中的方解石、长石等溶蚀所形成的次生扎隙,是深部储层中高孔渗段发育的重要原因,随埋深增加,成岩阶段由早-晚发展,有机质由未成熟-成熟演化,在此期间,储层孔隙经历了消亡与新生的发展过程。在同一盆地中,不同层位储层经历的最大埋深如果相近,所处成岩阶段也相近,其孔隙演化史亦趋于相似;反之,同一层位的储层所处的最大埋深不同,成岩阶段不同,其孔隙特征也就不同。     

河道型水库动库容在实时洪水调度中的影响

采用水动力学方法建立河道型水库库区洪水演进模型,解决实时洪水调度中的动库容问题．引入动态边界条件的概念,将计算过程分为模拟计算阶段与实时预报调度阶段,在实时洪水调度过程中根据计算的不同阶段采用相应的边界条件．利用河道型水库的实际库容(动库容)按静库容曲线反推求得水库的代表水位,根据代表水位准确地计算出水库的动库容．最后以水口水库为例,分析了水库动库容对实时洪水调度的影响．     

一种基于动态储量分级的致密砂岩油藏合理井距确定方法

长庆华庆地区超低渗透油藏目前开发难度逐渐加大,合理的井网井距一直难以确定。本文根据选定区域开发动态及渗流特征,分析应用水驱特征曲线法、产量不稳定分析法确定其计算动态储量的适用性,结合实际的动静态资料,进行了动态地质储量的计算;然后通过计算单井的动静储量比,给出了动态地质储量的分级指标。通过储量动态分级,从而建立了动态储量与井排距之间的关系,在确定单井动态储量的情况下为设计出合理的井距奠定了基础。通过实例分析表明,该方法计算简单、实用,为油井的合理井距设计提供依据,对超低渗透油藏的开发具有重要意义。     

“水质控制”在瓯江梯级混合型水库调度中的应用

介绍了浙江电网水库调度应用中瓯江梯级混合型水库水质控制功能植入发电调度中的原理及方法.不同的调度权限对水库调度有不同的目标要求,该方法对存在天然水力联系的梯级水库间进行联调水质,为协调不同调度权限间水库调度需求提供依据,对今后有不同侧重需求的水库调度系统项目建设具有重要的参考价值.     

徐深气田气层压裂后压井液密度选取方法及应用

随着近年来深层试气测试工作量逐年增多,压井工程的工程量也同步增长.压井液密度如何选取是压井工程的关键环节.压井液密度过高导致了压井液漏失率高及用量大,由此带来高的压井成本.压井液密度过低给井控安全带来隐患,甚至发生井喷失控事故.为了合理地选取压井液密度,进行了深层压裂后压井液漏失率规律及影响因素分析试验,在试验基础上建立了压裂后气层压井液密度选取方法,充分考虑了地层原始压力系数、压力附加系数、压力衰竭程度和目前井口压力等因素.现场应用结果表明深层压裂后气层压井液密度选取方法适合于徐深气田的实际,有效地降低了压井液漏失率,减少了压井液用量,减轻了对气层的污染,可在徐深气田勘探、开发中普遍应用.     

大庆油田葡萄花油层有效厚度的确定

依据单井有效厚度下限的前提,考虑到大庆油田葡萄花油层储层发育的因素,对葡萄花油层的单井、单层有效厚度下限进行了探讨.对于Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类储层,单井有效厚度下限分别为1.0 m、1.2 m和1.8 m.在单井有效厚度小于1.0 m的情况下,Ⅰ、Ⅱ类储层的单层有效厚度下限为0.5 m和0.6 m.从而为经济有效地开发葡萄花油层提供有利的保证.