炸药柱热爆炸临界环境温度的研究

测定了改性１１０５（Ｇ１１０５）和聚奥１５９（ＪＯ１５９）两种塑料粘结炸药柱的３种尺寸（ｄ×ｌ分别为１０ｍｍ×２０ｍｍ，２０ｍｍ×３０ｍｍ，３０ｍｍ×４０ｍｍ）在非限定条件下的热爆炸临界环境温度；计算了在Ｔｈｏｍａｓ边界条件下（０〈Ｂｉ〈∞），３种长径比圆柱的热爆炸临界判据，结果表明，使用由ＤＳＣ分析出的热动力学数据可以很好地计算热稳定性较好的炸药柱的热爆炸临界环境温度。     

用故障树分析煤矿瓦斯爆炸引起的伤亡事故

通过对４９起煤矿瓦斯爆炸典型案例进行的统计，运用故障树分析（ＦＴＡ）．找出了事故发生的可能途径．提出了预防事故的对策表。     

球形装药水下爆炸初始冲击波能量计算

文中运用流体动力学理论,水中冲击波理论,对某些工业炸药和单质炸药水下爆炸后爆炸气体产物与水交界面初始冲击波参数及初始冲击波能量进行了计算.计算结果可为炸药水下爆炸总能量提供依据.     

硅钙粉尘云爆炸的下限浓度

在改进的哈特曼爆炸装置中测定了硅钙粉尘云爆炸的下限浓度;研制了测定粉尘浓度的光电探头;对田中达夫计算粉尘云爆炸下限浓度的理论公式进行了部分修正;用修正后的公式计算所得的硅钙粉爆炸下限浓度的理论值与实验测定值吻合较好。     

可燃气体(液体蒸气)的最小氧浓度的估算及影响因素研究

最小氧气浓度是可燃气体和液体蒸气的重要安全参数之一．对最小氧气浓度的理论计算方法进行了研究，同时对最小氧气浓度的影响因素进行了分析探讨，得出它要受到温度、压力和惰性气体等因素的影响．阐明了最小氧气浓度与爆炸下限是一一对应的关系；使用理论计算值应注意附加一定的安全系数；可通过减少反应中氧浓度、降压、降温、加入惰性气体等办法．以缩小爆炸极限范围、增大最小氧气浓度．从而将其控制在爆炸范围之外．图1．表4，参9．     

液体燃料抛散比药量及点火延迟期的研究

为了合理确定液体燃料环氧丙烷爆炸抛散比药量及点火延迟时间，进行了相关的实验与数值模拟研究，用CCD像机记录了三种比药量下爆炸抛散过程，并从云雾成长过程中不同时刻的燃料浓度及云雾氧平衡两方面对三种比药量下的点火延迟时间进行了讨论。运用数值方法对2个特定延迟时间点的爆炸场压力进行了计算，给出了压力峰值随距离变化的曲线。     

抗爆设计中材料极限塑性应变的一种确定方法

为了确定抗爆设计中材料的最大许用塑性应变值,以单向受拉的矩形薄板为研究对象,假定板宽和厚度方向的变形相等,利用塑性变形的体积不变理论,通过等效应变的思想,提出了一种以延伸率为基本变量的材料合理许用应变值的确定方法·利用ANSYS软件对纯铝圆板在周边全约束、承受均布爆炸模拟载荷作用下的破坏变形进行了有限元数值模拟计算,当计算得到的板内最大等效应变接近本文提出的极限塑性应变值时,计算得到的圆板相应破坏位移与Pilkington实验数据基本一致     

原油罐区爆炸性气体混合物的爆炸极限计算

对原油罐区形成的爆炸性环境进行了分析,应用 IBM—PC/AT 或兼容机对爆炸性气体混合物的爆炸极限进行计算,为在原油罐区爆炸性环境中确定潜在爆炸的危险程度及安全可靠地使用自动化仪器设备,提供足够安全的数据。     

工程爆破冲抛悬浮物潮对流扩散的数值预测

建立了工程爆破冲抛悬浮物潮对流扩散数值预测二维模型，并利用此模型预测了南海大亚湾马鞭洲原油码头场地平整（爆破填土）工程冲抛悬浮物对周围海域的影响，取得了较满意的结果     

强激光场中氘团簇引发核聚变的复合膨胀机制

在超强飞秒激光与氘团簇的相互作用中,分析了可以引发核聚变的高能氘核产生的原因,提出了团簇复合膨胀的机制,计算了氘核动能及团簇解体的时间,为选取合适的激光脉冲宽度参数提供参考。