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51.
通过热压缩变形实验, 利用光学显微镜观察, 对ZK31 0.3Yb镁合金变形过程的流变应力和组织演变进行研究. 研究结果表明: 663 K/0.1 s-1是最佳的变形条件, 在此条件下, 合金的流变应力低, 动态再结晶充分激发, 合金的塑性好;当变形温度降至623 K和573 K时, 动态再结晶不能充分激发, 合金变形的流变应力明显提高, 尤其是573 K变形时流变应力达到185 Mpa;而变形温度提高到723 K时, 晶界处形成楔形裂纹, 合金的塑性差;在663 K时变形, 尽管应变速率降低至0.001 s-1, 合金的动态再结晶充分激发, 流变应力下降, 但变形的进程被减缓;当变速率提高到1.000 s-1时, 晶粒间的协调变形不能发挥作用, 合金的塑性最差. 相似文献
52.
从应力边界条件推求应力函数 总被引:1,自引:2,他引:1
对于矩形截面梁,提出了一种根据主要应力边界条件确定应力函数的方法,该方法克服了设定应力函数的盲目性,并通过例题说明了该方法的正确性及应用方法,对于弹性力学教学具有参考价值. 相似文献
53.
新型Al-Mg-Si-Cu合金热压缩流变应力研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在Gleeble 1500热模拟机上对一种新型Al-Mg-Si-Cu合金热压缩流变应力行为进行了研究,应变速率为 0.005~5 s-1、变形温度为350~550 ℃.结果表明:在较小应变(<0.15)出现一峰值后流变应力随应变的增加有所降低,表现出较明显的动态软化;在实验范围内,流变应力值随着应变速率减少和变形温度升高而降低,可用Zener-Hollomon参数的幂指数关系描述合金的流变应力行为,其变形激活能Q为236 kJ/mol.图5,参11. 相似文献
54.
差异沉降下加筋土挡土墙筋带变形特性试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
将正交试验方法应用于加筋土挡土墙的缩尺模型试验,采用4组试验模拟墙后填土与墙面板之间存在差异沉降的挡墙工作状态,量测了各级差异沉降下的筋带变形.通过对筋带延伸率、筋带密度、筋带与面板连接方式3个因素的二水平试验结果的分析,提出差异沉降下筋带变形可以用指数曲线描述,并对试验现象加以分析.图5,表4,参9. 相似文献
55.
张宗劳 《西南师范大学学报(自然科学版)》2005,30(1):34-36
借助于黎曼流形的抛物性概念研究黎曼度量的共形形变问题, 证明了Gauss曲率小于某负常数的非紧完备2维黎曼流形其度量不可能共形形变到具有非负Gauss曲率的完备度量. 相似文献
56.
57.
带有小参数和不连续源项的反应--扩散问题的多过渡点格式 总被引:2,自引:0,他引:2
蔡新 《厦门大学学报(自然科学版)》2005,44(4):464-467
在许多应用领域常出现带有小参数和不连续源项的反应一扩散问题.这类问题在边界层和内部层附近都出现剧烈振荡现象,解析解根本无法求出.因此人们常采用关于摄动参数为一致收敛的数值方法.本介绍了多过渡点方法,此方法根据边界层和内部层的特点,选择合适的过渡点.在内部层和边界层附近加细了网格点。它很好地拟合了边界层和内部层的性质.证明了新的格式关于小参数一阶一致收敛.提高了Shishkin网格法(单过渡点法)的收敛阶. 相似文献
58.
用三维CAD绘图技术求空间汇交力系 总被引:1,自引:0,他引:1
左远志 《东莞理工学院学报》2003,10(2):26-28
借助于三维CAD工程绘图技术,本文介绍了采用图解法求解空间汇交力系平衡问题的应用实例。 相似文献
59.
张余 《内蒙古大学学报(自然科学版)》2003,34(1):6-9
证明了可以选出具有相同的外部条件的三维Navier-Stokes流{u^(n)},使其算术均值u^-n=(u^(1) … u^(N)/N有极限并且此极限是Navierp-Stokes流,从而部分地为统计流体动力学提供了数学的根据。 相似文献
60.
利用任意给定的数个点,得到两条B样条曲线,并建立映射关系.对物体的网格控制点实现映射,然后利用插值算法实现目标——源图像的映射,描绘出各个像素点,从而实现变形.实验表明该算法易于交互和局部控制,适应于几何造型和计算机动画领域. 相似文献