外隔圈不平行度对轴承性能影响的数值分析

为给轴承隔圈精度设计及制造误差控制提供理论依据,进行了外隔圈平行度不良引起单列轴承倾斜运转时的性能分析。首先用外隔圈端面倾斜角来描述其不平行度,分析了其倾斜角对轴承安装姿态的影响,继而以滚动轴承拟静力学分析为基础,给出了考虑外隔圈不平行度的角接触球轴承动力特性计算方法,并分析了外隔圈不平行度对轴承生热的影响。以7014C轴承为例,在轴向力为400N、外隔圈端面倾斜角为0.018 2°的情况下,计算的最大接触应力增大了2.15%,且该值随着倾斜角的增加而增大。同时,外隔圈的不平行度会引起球接触区域发热不均匀,在径向载荷作用下,外隔圈不平行度引起的轴承发热更明显。大多数机床主轴是在承受径向载荷工况下工作,因此外隔圈平行度不良的影响不容忽略。     

k圈轮的Cordial性

以Cn 表示n圈 ,设Gk=Cn1∪…∪Cnk,顶点s V(Gk) ,称GkV{s}是k圈轮 .本文给出k圈轮是Cordial图的充要条件为 ∑ki=1ni 3(mod4 ) .     

关于n-可扩图的一些新充分条件

若图G包含一个经过G的每个顶点的圈,则称图G为Hamilton图.若一个连通图G有n条独立边,且任意n条独立边都可扩展为G的完美匹配,则称G为n-可扩图.利用判别Hamilton图的Fan-型条件和Chvatal-Erdos型条件,分别得到两个新的判别n-可扩图的充分条件.     

开封市一次区域暴雨天气过程的综合诊断分析

利用NCEP 1°×1°的6 h再分析资料等,对2010年8月14日开封市一次区域暴雨天气过程进行综合分析,结果表明:此次过程是在贝加尔湖附近高空冷低压东移南下,伴随高空横槽转竖,引起华北切变线加强,地面倒槽北侧冷空气南下,饱和暖湿气流被迫抬升凝结而致暴雨.暴雨的水汽供应主要来自对流层中低层,强水汽辐合出现在华北切变线附近和强降水前,与暴雨区相对应.地面倒槽附近的上升气流与切变线附近的上升气流叠加,与副热带高压中心内部的下沉气流构成了经向闭合环流圈,为暴雨天气的出现提供了强上升气流.高层辐散、低层辐合的大气垂直结构增强了大气的抽吸作用,促进垂直上升运动的发展.     

圆柱壳大开孔补强圈补强的极限分析

对圆筒形薄壁容器开孔率大于0.5时采用补强圈补强之后的结构进行了极限分析.用两倍弹性斜率法、双切线法分别确定了内压作用下该补强结构的极限载荷,同时,由爆破试验得出其爆破压力并与无补强圈补强的结构进行了比较.结果表明,所研究的薄壁容器(d/D≥0.5)的补强圈补强结构,无论是筒体还是接管,其横向对称面上的极限载荷均大于纵向对称面上的极限载荷.结果还表明,补强圈补强结构有效地提高了圆柱壳大开孔结构的极限载荷值及爆破压力,具有明显的补强效果.     

四正则平面图与其对偶图的哈密顿圈

Goodey证明每个三正则 3连通的面度全为 4或全为 6的平面图都是 Hamilton图 ,本文探讨四正则平面图与其对偶图的 Hamilton圈     

三角连通(K1,4;2)-图的完全圈可扩性

对于任意一对边e1,e2∈E(G),在G中存在一系列3-圈C1,C2…,Cl使得e1∈C1,e2∈Cl且E(Ci)∩E(Ci 1)≠Φ(1≤i≤l-1),则称图G为三角连通的.本文证明如下结论:顶点数不小于3,无孤立点,爪心独立的三角连通(K1,4;2)-图是完全圈可扩的.     

最大度至多为4的平面图的L(p,q)-标号

利用欧拉公式和权转移规则,证明了:若G为不含4,5,6-圈和2个相交三角形且满足Δ(G)≤4的平面图,则L(p,q)-标号数的上界为(2q-1)Δ(G)+6p+2q-4.     

一类图的最长圈

设Ｇ是２－连通图。对Ｇ中任一对不相邻的顶点ｕ,ｖ,│Ｎ（ｕ）ＵＮ（ｖ）│≥ｓ当ｓ≥５时,对于事任意两个不主的点集Ｅ,Ｆ,│Ｅ│≥ｓ,│Ｆ│≥ｓ／２,Ｇ中有３条点不交的Ｅ－Ｆ路,由Ｇ的最长圈的长ｃ（Ｇ）≥ｍｉｎ｛│Ｖ（Ｇ）│,３ｓ／２｝。     

某110kV变电所10kV系统接地方式的选择

本文详细分析了中压电网中性点接地方式的优缺点,得出在电缆化程度较高的电网中采用小电阻接地方式是合适的选择的结论。并在某110kV变电所设计中,论述了由于所有10kV馈线均是电缆的情况下,10kV系统中性点采用小电阻接地计算过程和实际运行中的效果。