Al1-xMgx(0≤x≤0.10)合金熔体的黏度与成分的关系

利用高温熔体回转振动黏度仪测定了Al_1-xMg_x(0≤x≤0.10)(质量分数)合金熔体在973~1173 K温度范围内的黏度. 在该温度区间内, Al_1-xMg_x(0≤x≤0.10)合金熔体的黏度与温度的关系符合 Arrhenius公式. 在研究的合金体系内, 熔体黏度随镁含量的增加而增大. 合金熔体的黏度与其玻璃形成能力有着重要的关系.     

Cu-Sn合金熔体的结构变化

利用高温熔体黏度仪和自主研制的液态金属磁化率测量仪测量了Cu₆₅Sn₃₅合金熔体的黏度、磁化率随温度的变化规律. 结果表明, 黏度和磁化率随温度的变化曲线均存在不连续点. 经过高温X射线衍射仪研究熔体结构, 发现在物性突变温度处合金熔体的相关半径、配位数也存在明显的变化, 这说明熔体的微观结构存在变化. 经分析认为在突变温度出现了类Cu₆Sn₅相的金属间化合物结构, 从而造成了结构的突变.     

纳米四水羟基硝酸氧铋的制备及在氮气气氛下的热分解动力学

利用反相微乳液法制备出了纳米四水羟基硝酸氧铋[Bi6O4(OH)4](NO3)6(H2O)4,并以热分析为手段对纳米[Bi6O4(OH)4](NO3)6(H 2O)4的热分解过程和非等温热分解动力学机理进行了研究.动力学研究确定了[Bi6O4(OH)4](NO3)6(H2O)4脱硝酸根反应属于球对称的三维扩散的D3机理,热分解表观活化能为E=98.90033 kJ/mol,lnA=27.13109.     

温度对泡沫铝制备过程的影响

讨论了泡沫铝制备过程中温度的影响,理论上分析了温度与熔体黏度、表面张力和发泡剂的关系,并通过实验探讨温度对泡沫铝孔结构和孔隙率的影响。     

氨氮气氛下铁钢熔体的吸氮反应

模拟了氨氮与铁钢熔体之间的界面反应，实验研究了在不同条件下的铁钢液吸氮的热力学，动力学过程，结果表明：当铁 液中氧质量分类为０．００７￣０．０２０％时，铁钢液吸氮速度的控制履环节是氮在铁钢液相边界层内的传质，铁钢种类及实验温度对表观反应速度常数ｋ１有很大影响，而氨氮分压对ｋ１无影响。     

B2O3—MgO—SiO2系富硼渣活性的混料回归模型

研究了B2O3－MgO-SiO2系富硼渣的活性与组成和结构的关系。在限定10％≤B2O3≤30%，10%≤SiO2≤30%，MgO≤60%范围内，MgO的含量和熔体固化过程玻璃体的形成是影响富硼渣活性的关键因素。     

氯化物熔体中铁离子的平衡及其应用

为了更好地了解镁电解中及熔盐氯化中铁的行为,对铁离子在氯化物中的化学平衡作了研究。求出在PcI_3=101.325kPa和实验温度下,反应FeCl_2(熔)+1/2CI_2(气)=FeCI_3(熔)的表观平衡常数K。在P_CI2=0和实验温度下,FeCI_3完全分解。K的测量值与回归方程的预报值很吻合。熔盐体系、氯分压和温度对K值影响较大,总铁浓度的影响稍小一些。在其他条件相同时,体系3的K值最大,这表明,用光卤石作为电解质时,镁电解的电流效率会低一些,而氯化钾含量高时,在熔盐氯化中铁的催化作用较好。     

AM60镁合金精炼过程中镁的蒸发研究

在真空Ar气氛中精炼AM60镁合金熔体,测定了不同精炼条件下Mg元素的蒸发速率.在分析了镁合金熔体中镁元素蒸发机理的基础上,推导了该体系中Mg元素蒸发速率(NMg)和表观传质系数(ka)的计算公式.根据实验测定结果,得到了NMg和ka分别在0.52～0.114 mg/(cm2·s)和(1.7～6.4)×10-5 cm/s范围内.为镁合金精炼过程中精确控制目标合金成分提供了基础数据.