双电桥桥臂电阻对电桥灵敏度的影响

通过与单电桥相比,得出双电桥桥臂电阻与电桥灵敏度的关系,从而确定了双电桥桥臂电阻选择的原则     

4—氨基—1,2,4—三唑Schiff碱双核M（Ⅱ）配合物的合成及磁性

合成一类新的配合物［M2L2］（ClO4）2·nH2O［M＝Cu（Ⅱ）（1）、Co（Ⅱ）（2）Ni（Ⅱ）（3）,L为4－（邻羟苯基亚甲基）亚胺－1,2,4－三唑］．元素分析、红外光谱、电子光谱等分析数据表明配合物具有酚氧桥的结构．配合物的变温（4～300K）磁化率测定值与理论模型拟合,求得磁参数分别为：配合物（1）J＝－99．32cm－1,g＝2．12;配合物（3）J＝－72．58cm－1,g＝2．12．表明金属离子间有弱的反铁磁相互作用．     

CO2监测分析仪在监测过程中对桥室温度的恒温控制

CO2监测分析仪在监测过程中,CO2监测值的精度是由CO2监测分析仪的桥室参比温度是否恒定而决定的.老式监测分析仪桥室温度是采用断续的双位恒温调节,其温度调节误差大,一般只能在±1℃左右,所以CO2监测值的精度低.采用微机交流调压的CO2监测分析仪桥室恒温调节,其温度调节器采用PID调节,使桥室温度误差可控制在±0.2℃,提高了CO2监测值的监测精度.     

桥梁移动荷载的识别与参数分析

采用样条函数逼近法对简支梁桥与多跨连续梁桥上移动荷载进行识别和参数分析．由欧拉梁理论与模 态叠加法,建立了移动荷载作用下的梁桥运动方程;利用样条最小二乘法逼近应变响应;由Tikhonov正则化方 法与奇异值分解得到了荷载识别的正则解．数值分析中,对简支梁和三跨连续梁上的移动时变力和车桥接触 力进行了识别,并对影响因素进行了参数分析．研究结果表明,采用样条函数逼近法能有效地识别简支梁与 连续梁桥上的移动荷载,具有很强的实用性和抗噪性能,且对简支梁桥移动荷载的识别精度和抗噪性能均高 于连续梁桥;采用Tikhonov正则化方法能够得到荷载识别的稳定解,并可提高识别精度和降低噪声敏感性．     

新型桥联多核锌(Ⅱ)配合物的合成及晶体结构

合成了1个结构新颖的多核Zn(Ⅱ)配合物,对其进行了元素分析、IR光谱等表征,并进行了X射线单晶结构分析.在多核配合物中,4个Zn(Ⅱ)分别与μ2-O和μ3-O桥联,形成共用1个面的双鸟巢结构,其中,Zn1与2个μ2-O(O1,O2),2个μ3-O(O3,O3a),以及2个不同的8-羟基喹啉中的N1,N2形成六配位的、略有畸变的八面体结构,Zn2与2个μ2-O(O1,O2a),1个μ3-O(O3),另1个8-羟基喹啉中的N3,以及醋酸中的羧基氧原子O5形成五配位的四方锥型结构.     

大跨度斜拉索输油管桥模型固有振动的实验研究

建立了大跨度斜拉索输油管桥模型实验的相似条件，并以某大跨度管桥为例，采用两种不同的边界条件，对某大跨度斜拉索输油管桥固有振动进行了模型实验，通过实验，测得到了管桥的前几阶自振频率并与有关计算结果进行了比较，比较结果验证了文中的实验方法的可靠性，提出的实验方法可以用于预报类似柔性结构体系的固有振动频率。     

多跨连续梁桥横桥向抗震的概念设计

连续梁桥是具有较好抗震性能的桥型之一.针对某桥梁工程进行抗震分析,利用连续梁桥等效模型的简化分析,并结合反应谱理论探讨桥墩刚度的分布对横桥向抗震性能的影响.提出对于坚实的地基,应采取在独柱墩上设置纵向竖缝的方案调整刚度分布;而针对软土地基则应采取改变制动墩或伸缩缝的位置,并在关键点将独柱墩分解为双柱墩的方案,以改善受力.2种方案的目的都是要尽量减小转动位移,从而提高横桥向抗震性能.并利用SAP2000进行了横桥向反应谱分析与验证.研究结果可应用于地震区连续梁桥的概念设计中.     

邻苯二甲酸根桥联铜多聚配合物的谱学性质与成键状况

对邻苯二甲酸根桥联铜多聚配合物{[Cu(phth)(phen)(H_2O)」·H_2O}(Phth表示邻苯二甲酸根二阶阴离子;phen表示1,10-邻菲咯啉)进行了红外光谱和紫外可见光谱研究,探讨了配位中心铜(Ⅱ)离子的成键状况。结果表明,铜与配位原子N、O形成一个畸变的四方锥结构。     

上跨高速公路的地方道路分离式立交桥的设计

简要介绍了上跨高速公路的地方道路分离式立交桥设计中桥位选定、桥位勘测、桥型选定及与周围环境协调关系的技术要求以及室内设计应注意的问题。     

大跨径预应力混凝土连续梁施工控制技术

大跨径预应力混凝土连续箱梁悬臂浇筑施工过程中，施工控制是个复杂的动态系统工程，是实现大桥成桥线形、内力满足设计要求的重要手段。结合南京长江第二大桥北汊桥主桥施工控制实践，阐述了悬臂浇筑施工过程中的施工控制原理、方法和分析计算理论，研究了双幅桥混凝土箱梁的温度分布特性以及高强混凝土水化热温度的控制，科学地指导了施工。使全桥10个合拢段的合拢轴线误差小于或等于4mm，标高误差小于或等于23mm，成桥线形均在设计允许误差范围内。克服了高强度混凝土水化热产生的龟裂和强度损失的现象。