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221.
本文根据三元流动普遍关系式与离心式叶轮实际气体流动模型,提出了按叶片最佳负荷规律与叶道内附面层不分离准则为约束条件的优化设计方法;研究了叶片中面形状按_A(s)=const与_A(s)=As+B两种扭曲规律变化的三元翼型,分别进行了正反问题的设计计算;给出了程序框图与计算结果.本文还对研制成的三元等厚度翼型叶轮的离心风机作了综合性能试验,试验结果表明,在流量系数为0.193、压力系数为0.55时,风机的全压效率达到了92.6%.  相似文献   
222.
风机模拟器研究   总被引:9,自引:4,他引:9  
应用功率谱密度和信息熵等方法对自然风的频域特性和随机性进行了分析,以统计模型参数分析和蒙特卡罗方法为基础,结合风机的转距特性,应用随机模拟技术,生成随机风速,模拟出风机在随机风速下的转矩变化情况,并据此控制机电随动伺服装置,模拟风机在自然风规律下的运行特征,作为风力发电系统的风机输入。仿真和实验验证表明,新型的风机模拟器可以更好地模拟真实风机在随机环境下的动态特性。  相似文献   
223.
针对多井口多风机复杂通风系统反风决策的要求,利用计算机模拟,对多井口多风机矿井各种反风方式下风流流动的动态变化规律进行了分析研究,根据矿井风流非稳定流动计算数学模型的特点,并结合反风的具体要求编制了FORTRAN程序,用编写的程序对某矿各种组合形式的反风进行了模拟计算,结果与实测值吻合性较好.  相似文献   
224.
风机噪声是飞机发动机噪声的主要成分。研究表明通过减少风机转子稳定尾迹的亏损和降低转子尾迹的不稳定水平,宽频噪声和离散噪声组分都有可能被削弱。但喷气方法使用不当反而会使尾迹区更加复杂,噪声更大。文章采用商用流体计算软件对采用尾部喷气方式下叶栅后流场的变化进行了数值模拟,用轴向速度和动量厚度衡量尾迹亏损,寻找能够较好地填平尾迹亏损区的方案。  相似文献   
225.
12#衬胶风机的噪声控制   总被引:1,自引:0,他引:1  
陈慧玲  李琴 《科技资讯》2007,(12):19-21
通过对制酸12#衬胶风机噪声特性的分析和对各种噪声源的鉴别,初步确定了风机主要噪声的来源和特征,结合风机噪声的特点提出了一些降低噪声的可行方法和措施。  相似文献   
226.
文章以三菱FX2系列PLC为例,提出了监控风机运行的方案。  相似文献   
227.
风幕集尘风机的性能测试与分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
主要介绍对新研制的风幕集尘风机的样机特性进行了具体的测试与分析,并简单介绍了其结构原理、使用条件,介绍了样机的测试方案、仪器、仪表及调风方法。由于风幕集尘风机特殊的结构,其特性曲线也较特殊。本文只介绍了其测试特性的方法与结果,并对其特性进行了分析。认为风幕集尘风机样机所形成的短路流畅符合预计效果,设计、制造满足应用要求,达到了预期目的。  相似文献   
228.
便携式风力灭火机风机内部气流分析   总被引:6,自引:0,他引:6  
为了深入了解便携式风力灭火机风机内部的气体流动规律,应用计算流体力学对风机内部三维气体流动进行了数值模拟计算与分析。介绍了计算中的控制微分方程、紊流子模型、三维几何模型的建立方法与流动区域的离散化等,并对计算结果进行了分析,结果可为便携式风力灭火机性能的改进提供依据。  相似文献   
229.
为准确模拟多翼离心风机各工况内流特性,将定常和非定常数值计算的结果与试验数据进行了对比,结果显示:非定常计算的结果比定常计算更准确,收敛性也更好.对于高效工况及大流量工况,定常计算足以准确预测风机的性能;但对于小流量工况,则须进行非定常计算以捕捉可靠的流场.不同工况下风机内流场的进一步分析表明:部分气体在出口背压的作用下,于蜗舌处反向穿过叶道并在下游重新进入叶轮形成跨叶轮流,其规模和强度随风机流量的减小逐渐增强.该跨叶轮流动不仅封锁住部分叶轮段,改变叶轮进出口处的压力脉动特性,还进一步影响风机进气室内的流动状态.  相似文献   
230.
针对目前风机塔筒结构发展受限于结构高度与安装效率的问题,本文提出了一种L型螺栓连接的矩形钢管混凝土束剪力墙风机塔筒,并且针对螺栓关键连接区域进行了力学性能研究。最后通过有限元建模的方法对塔筒单片矩形钢管混凝土束剪力墙在面外以及面内荷载下的性能表现进行了分析,并且给出了相关设计建议。研究结果表明塔筒螺栓连接区域在单轴拉伸下的破坏模式为连接板弯曲变形以及螺栓拉断。塔筒单片剪力墙的面内初始刚度及承载力要显著高于面外。综合考虑剪力墙力学性能的提升效率以及剪力墙各部件的应力分布状态,建议当螺栓直径为20 mm时,连接板厚度不应大于螺栓直径;建议当连接板厚取20 mm时,螺栓直径取其1.2倍。  相似文献   
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