基于界面状态有效性的GUI自动测试模型

针对图形用户界面(GUI)自动功能测试存在的问题,提出了一种基于图形用户界面状态有效性的有限自动机(FSM)测试模型,给出了建模方法和测试方法,该模型不仅能提高测试脚本的重用性,而且能够自动产生GUI测试路径和测试输入数据。     

水泥浆/花岗岩的界面偶联机理初探

对比试验显示,花岗岩表面涂一层硅烷偶联剂溶液后,再浇水泥砂浆,能显著提高两者界面层的粘结强度．在此基础上结合硅烷偶联剂化学,初步探讨了偶联剂在水泥浆／花岗岩界面层形成化学键的机理及其检验问题,并说明用偶联剂大幅度改善新老混凝土修补界面层性能的可行性．     

界面移动法测定氯化氢水溶液的离子迁移数

用铜电极代替有毒的镉电极,以甲基紫为指示剂,采用恒电流移动界面法测定了一系列不同浓度氯化氢水溶液的离子迁移数。对测定的迁移数与溶液浓度的函数关系,用两种方法进行了处理：根据Longsworth方程进行数值计算,然后线性拟合;或者根据Debye-Hückel-Onsager方程,用图解法。在数据计算和外推至零浓度极限条件时,这两种方法得到了一致的结果。     

梯度结构热电材料的研究进展

为了提高单体热电材料的热电性能,将几种单体热电材料连接起来制备成梯度结构的热电材料,不仅解决了材料应用温区狭窄的问题,而且能够极大地提高材料的热电转换效率。本文介绍了梯度热电材料的研究基础、设计和优化方法,对梯度热电材料研究进展进行了综合分析并指出分段式热电材料在提高热电性能方面更具发展优势。     

复合轧制工艺对Al/Mg复合板冶金结合层组织和性能的影响

采用AZ31镁合金和纯铝进行高温复合轧制制备镁-铝复合板,使其兼具铝的表面耐蚀性和镁合金的高比强度特性.采用金相显微镜、扫描电子显微镜和电子万能拉伸机等设备,研究了不同热轧温度及退火工艺参数对铝-镁复合界面的显微组织和结合强度的影响.结果表明：300 ℃轧制,镁-铝复合板出现严重边裂;450 ℃轧制,边裂消失;在轧制温度为400 ℃、压下率为50%、300 ℃退火2 h的条件下得到的复合板界面结合强度最大,为7.5 MPa.     

智能仪器中一种菜单式人机界面的软硬件设计

由点阵式液晶显示器和旋转式光电编码开关构成的智能仪器的人机交互界面,使仪器的操作向菜单式、傻瓜型迈进.在阐述光电编码开关基本原理和使用方法的基础上,介绍了I2C接口芯片电路形成的硬件输入结构,该结构体现了简洁的风格.在软件方面,则以当前的液晶屏显示窗口作为界面状态,以状态跟踪为主线形成基于界面状态的模块式程序结构,这种程序结构的作业链清晰,便于调试,而且适合于仪器改进和升级时功能软件的增加或变换.在由上位机与之组成自动测试系统时,操作命令下传后的任务执行程序也是及其简单的.     

以大肠杆菌为参照基因组的比较基因组学系统的建立

随着人类基因组计划及其他测序工作的顺利进行, 人们已经得到了大量的基因序列. 阐明这些序列的功能和意义成为功能基因组学的主要任务. 我们以大肠杆菌E. coli为参照基因组, 利用已公开基因组数据的24种古细菌和真细菌蛋白质序列(可从ftp://ncbi. nlm.nih.gov/genbank/genomes/bacteria 下载), 建立了一个基于互联网的可查询的比较基因组学研究平台(http://202.116.74.121:8080/database.htm). 该平台可用于研究同源基因在古细菌、真细菌中的分布、进化, 以及进行功能预测, 也可以查询对各种属特异的基因, 是对NCBI的COGs系统的一个…     

氧化的碳化硅与铝镁合金之间的界面反应

通过FE－SEM（filed emission-scanning electron microscopy),TEM(transmission electron microscopy)和X射线衍射研究了高温氧化的SiC颗粒增强含镁铝合金基复合材料的界面反应过程。发现该界面反应首先形成纳米MgO,然后是否继续与铝液反应取决于Mg的含量以及纳米MgO层致密程度。在Mg含量不足以形成致密的纳米MgO层时,SiO2与MgO和铝液继续反应形成MgAl2O4晶体;当Mg的含量足以形成致密的纳米MgO层,则其能良好地保护内层SiC免受铝液的进一步侵蚀。表明MgO和MgAl2O4为高温热稳定界面反应产物。澄清了对于该界面反应过程的模糊认识和推测。这对于复合材料界面反应控制及界面设计具有重要价值。     

微槽群内汽液界面温度分布的红外热成像

采用红外测温仪测量了液体工质在受热微槽表面的温度场分布,实验研究结果表明:相同深度条件下,较窄的微槽液体工质温度分布较均匀;相同宽度条件下,深度对微槽内液体工质温度分布的影响不大.在较小的热流密度条件下,深度相同时,较窄的微槽汽液界面平均温度较低,宽度相同时,深度的变化对汽液界面平均温度的影响不明显;在较大的热流密度条件下,深度相同时,较窄的微槽汽液界面平均温度较高,宽度相同时,较浅的微槽汽液界面平均温度较高.