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501.
在围压实验架上模拟井下条件进行了围压、射流压力、横移速度、喷距和磨料浓度等参数对磨料射流切割影响规律的实验。结果表明 ,在 0 .5~ 1MPa围压下 ,切割效率最高 ;高射流压力、低横移速度、小喷距时切割效率较高 ;磨料浓度在 3 0 %~ 3 5 %时切割效率最佳。建立了围压条件下的切割模型 ,从而为磨料射流用于井下套管切割的工业应用奠定了理论基础 相似文献
502.
503.
为研究已建水库软岩坝基在防渗处理中达到设计指标和满足规范要求,依托文祖口水库为实际案例,对软岩坝基渗漏检测成果进行分析总结,查明渗漏部位及原因。结果表明:水库渗漏部位主要集中在混凝土压浆板与基岩接触带、岩体卸荷带、顺河向断层及其影响带等,渗漏原因主要是由于压浆板盖重小,锚筋在软岩中难以起到抗拔的作用,灌浆施加压力后,浅层岩体及压浆板易抬动,造成压浆板与基岩面接触渗漏,而且压浆板抬动后灌浆压力难以提高,浆液扩散半径不够,未有效形成帷幕,导致坝基渗漏。通过利用坝体段垂直钻孔套管及坝肩段斜孔进行补强坝基帷幕的设计方案处理后,经1 MPa压力压水检测,透水率均小于3 Lu,达到设计指标和规范要求,并经过蓄水观测,下游无渗漏现象,说明防渗处理设计方案合理,达到了预期的目的。利用坝体内套管和坝肩斜孔灌浆在本案例软岩坝基防渗处理中的应用,对于类似不良地质条件下的已建水库坝基防渗处理设计起到一定的指导和借鉴作用。 相似文献
504.
【目的】因海上平台空间的限制,利用有限的井槽增储上产是油田开发的方向,老井侧钻是有效利用井槽的重要手段,常规的方案是在9-5/8″技术套管内开窗侧钻,并下入7″套管,但由于受生产管柱井下工具尺寸的限制,7″套管面临油井无法进行分层开采的问题。【方法】本研究通过对分采井相应的井下配套工具尺寸进行研究,设计出一套适用于7″套管分采的完井井下工具。【结果】通过软件模拟来满足现场作业的要求,并通过X井现场试验取得成功。【结论】7″套管分采井的应用对海上油田侧钻井分采及油田的高效开发提供有力保障。 相似文献
505.
部分老油田进入高含水开发后期,为提高采收率,在注水开发中陆续配套实施了二氧化碳吞吐工艺,使得采出液中二氧化碳含量升高,对井筒管柱造成严重腐蚀,引起管柱强度降低,腐蚀穿孔甚至管柱断裂事故时有发生。为此,基于电化学腐蚀的热、动力学原理和管柱力学相关理论,结合现场实际工况,考虑温度、压力、含水率、CO2分压、流速、井斜角、pH值等因素的影响,采用腐蚀预测模型计算得到了二氧化碳吞吐井不同阶段的腐蚀速度。建立了腐蚀后剩余强度计算方法及极限吞吐轮次计算方法,开展了大量模拟计算,得到了在该吞吐井腐蚀条件下注气、焖井、放压和生产4个阶段的套管腐蚀规律、剩余壁厚及该井的极限吞吐轮次。 相似文献
506.
针对某油田史深100区块油井结蜡较严重现象,进行结蜡规律试验研究和井筒温度场模拟.在黄启玉等的结蜡模型基础上,通过旋转式原油结蜡试验确定油样的结蜡模型参数,结合Fluent模拟得到管壁处径向温度梯度及切应力,获得井史3-3-11结蜡速率计算公式,从而预测不同热洗方式不同天数下对应的结蜡量.同时建立热洗井筒流动换热模型并... 相似文献
507.
油气井高压注水增产措施会导致地层吸水软化,改变地层应力状态,从而使井筒受力状态发生变化。针对这一问题,首先对岩心样品进行浸泡及压缩实验,结果表明:浸泡后的岩样弹性模型和抗压强度均发生大幅降低,证实了高压注水措施对地层的软化作用。进一步建立地层、水泥环及套管的三重耦合有限元模型,讨论了高压注水工况下下套管及水泥环的应力状态以及套管壁厚、注水压力等参数的影响规律,采用变化井筒围岩弹性模量的方式模拟井筒围岩的吸水软化作用,并分析套管、水泥环应力变化,结果显示地层软化作用下对套管及水泥环的应力增加非常明显。实验及计算结果为高压注水井井筒受力及套损的理解提供了借鉴。 相似文献
508.
随着油田开采时间的推移,由于受固井、采油、地质结构及套管腐蚀等因素的影响,造成部分油、水井套管破漏问题日益严重,使油水井不能正常生产。针对目前水泥返高以上套管封堵成功率低的现状,本文分析了影响套管封堵成功率低的原因,对套管封堵工艺进行了探讨,旨在提高认识,规范施工,提高水泥返高以上套管封堵一次成功率。 相似文献
509.
介绍了井口对接长井段套管加固补贴技术工作原理及其工艺管柱的结构组成。该技术适用性广,对井深和温度等无严格条件限制,补贴后井径有一定的缩小,但对修井作业不会造成太大影响,在油田的开发后期具有很大的推广价值。 相似文献
510.
射孔工艺指在套管和水泥环上射孔.射孔提供了油气流入井筒的流体通道,但降低了套管强度.采用有限元法分析射孔孔径、射孔孔密和射孔相位对套管变形和应力的影响.结果表明,射孔孔径、射孔相位和射孔孔密越大,套管的变形和应力也越大. 相似文献