热镀锌铝稀土合金层的组织与性能研究

用光学金相、扫描电镜、能谱分析等手段分析了热浸镀锌铝稀土合金的组织,测验了在多种环境下的耐蚀性.结果表明铝稀土加入使镀层中的铁锌二元化合物转变为铁铝锌三元化合物.该化合物在镀锌温度下形成细小、均匀镀层,镀层变薄、且耐蚀寿命成倍增加.     

基于层流边界层理论的单组分液体蒸发速率的预测

对单组分液体蒸发模型的研究进展进行了总结。根据层流边界层理论和分子扩散理论，建立了层流环境下单组分液体蒸发的数学模型，并进行了风洞蒸发实验。将实验结果同新建模型的预测结果以及常用蒸发模型的预测结果进行了对比分析。结果表明，新建模型的预测结果与实验结果的偏差为33．5％，预测精度仅次于Mackay ＆ Matsugu模型、NIOH-1模型和SUBTEC模型。在较低风速内，随着风速的增加，新建模型的预测精度逐渐增加；随着蒸发液体挥发性能的减弱，新建模型的预测精度增加。     

船舶余热海水淡化浅谈--多效蒸发淡水装置的工作原理概述

对目前应用较广的海水淡化装置——多效蒸发淡水装置的原理进行了描述,旨在为制造更经济、更实用的淡化装置提供参考。     

用在线添加基质法检测气溶胶粒子

利用基质辅助激光解吸电离技术, 在气溶胶飞行时间质谱仪中可以检测单粒子气溶胶. 蒸发冷凝装置安装在质谱仪的入口, 当气溶胶粒子经过时, 基质通过冷凝添加到气溶胶粒子上. 包含基质的气溶胶粒子通过三级差分进样系统进入到电离区被266 nm 的Nd: YAG激光器解吸电离, 同时获得了单个气溶胶粒子的质谱和空气动力学直径. 这种在线添加基质的方法使得实时检测单个生物气溶胶粒子成为可能.     

小型航天器液化气推进系统的数值模拟

为研究小型航天器液化气推进系统的工作性能,依据质量、能量守恒方程建立了一维、单组元液化气自蒸发过程的数值模型。利用模型对温度、压力、质量流量等主要参数进行了理论仿真,并搭建试验平台进行测试验证。N2O自蒸发实验表明模型仿真与相应测试结果吻合良好,证明了该模型在假设条件下的有效性。该数值模型适用于所有真实气体的液化气推进、冷气推进,以及外太空真空、零重力条件下的液化气推进。研究结果可用于评估小型航天器的液化气发动机。     

中国古代"夏造冰"新探及其模拟验证

我国古代典籍多次提到“夏造冰”,并记录了操作方法。古人是否真的实现过“夏造冰”,或者说,如何才能“夏造冰”,这是一个悬而未决的科技史问题。分析《淮南万毕术》所载制冰方法和过程,提出低压下水快速蒸发吸热制冷是“夏造冰”的制冰原理;结冰的部位不是传统观点所认为的瓮底,而是在瓮口的缣上;指出要实现“夏造冰”,需满足三个条件:相对湿度低(低于26%)、瓮的容积大(100升左右)、空气的温度适当(20℃左右)。定性模拟试验证实了理论分析的正确性。     

联合TM和NOAA数据研究黄河三角洲地表蒸发(散)量

不同类型下垫面水热传输机制不同,利用专题地图(TM)数据将黄河三角洲分为植被覆盖区域、裸地和水面3类计算区域,结合NOAA数据,根据SEBS(surface energyba lance system)模型并适当修改,分别建立植被、裸地和水面蒸发(散)模型,依据模型计算了黄河三角洲区域蒸发(散)量。黄河三角洲蒸发(散)量较高,2002年农田平均蒸发(散)量814mm,湿地平均蒸散量为843mm,裸地蒸发量变化较大,平均为637mm,与地表湿润程度有关。计算的冬小麦、棉花蒸散量基本接近其需水量;遥感方法计算结果与点上观测结果比较接近,说明计算结果符合实际。     

蒸发式冷凝器的换热模型与解析解

根据热力学和传热学理论,建立了带有预冷盘管的蒸发式冷凝器传递过程的微分方程组,得到了冷凝盘管外冷却水温度和冷却空气焓值沿冷凝器高度方向分布的解析表达式,结果不仅可以用于常规蒸发式冷凝器的设计,而且还为蒸发式冷凝器的仿真和优化提供了理论基础.最后分析了氨用蒸发式冷凝器的工程实例,用来验证模型的可行性和合理性.     

电沉积铁铬合金的研究

研究了在甘氨酸和三价铬离子的水溶液中电沉积铁铬合金的工艺条件，在DK为10－30A／cm^2、pH为1．5－3．0的条件下，可得到外观亮泽，结合力好的铁铬合金镀层，其中铬的质量 分数可大于20％。还探讨了甘氨酸浓度、电流密度及pH对镀层中铬含量的影响，并初步研究了甘氨酸以及部分添加剂对电沉积过程的影响。     

CO2跨临界两级压缩制冷循环热力学分析

采用热力学方法对CO2跨临界两级制冷循环性能进行了分析，并与单级系统进行了对比。结果表明，采用两级压缩可提高CO2循环的COP，相同工作条件下，两级压缩与单级压缩系统相比，其COP可提高5％左右；一定的蒸发温度下，CO2循环的最佳冷却压力在9.0MPa左右；采用回热器在循环最佳冷却压力以下可大幅度提高系统性能，超过最佳冷却压力以后，对系统的改善很小；相同压缩终了压力下，两级压缩的排气温度可比单级压缩低18℃左右。