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151.
船舶余热海水淡化浅谈--多效蒸发淡水装置的工作原理概述 总被引:1,自引:0,他引:1
王亮军 《科技情报开发与经济》2006,16(1):152-153
对目前应用较广的海水淡化装置——多效蒸发淡水装置的原理进行了描述,旨在为制造更经济、更实用的淡化装置提供参考。 相似文献
152.
153.
风冷热泵冷热水机组结霜与除霜性能的实验研究 总被引:2,自引:1,他引:2
研究了风冷热泵冷热水机组结霜与除霜时的动态性能.在一台制冷量为55 kW的风冷热泵冷热水机组上进行了实验,结果表明:在结霜中期的64 min内,风速分布不均匀造成一些支路出口带有液体,导致热力膨胀阀的控制发生了间歇振荡;在结霜后期的32 min内,风速的不均匀分布与霜层导致传热性能的恶化相结合,使热力膨胀阀发生了持续的振荡;除霜时存在系统参数突然剧烈上升的“临界点”,这是由于风冷换热器管外的换热方式由临界点前霜融化成水的相变换热变成了临界点后空气的自然对流换热;在制热的启动阶段和除霜终止切换为制热循环时,排气压力发生了剧烈的突升,这与制冷剂的流量比较大和板式换热器的内容积比较小有关. 相似文献
154.
本研究使用独自开发的新型蒸发反应结晶器.测定了一定操作条件下,由间歇操 作向连续操作转化过程中结晶器内结晶的成长和分布情况。根据测得的结晶粒子的尺 寸分布.用统计的方法进行分析,计算出δ-内酯结晶过程中晶核的生成和晶粒的成 长速度.并得到相应的经验方程式.为指导和改进结晶器的操作,或进行模拟放大提 供了理论依据. 相似文献
155.
156.
风机提前启动对风冷热泵冷热水机组除霜的影响 总被引:1,自引:2,他引:1
研究了风机提前启动对逆循环除霜时间的影响.在一台名义制热量为55kW的风冷热泵冷热水机组上,采用风机提前启动和正常启动对该机组的除霜影响进行了对比实验.结果表明:当排水阶段结束时,风机提前启动除霜实验的排气压力为1234.6kPa,比风机正常启动除霜实验的排气压力低772.3kPa;在恢复阶段,由于制冷剂的流量较大而板式换热器的内容积较小,使2个除霜实验的排气压力在短时间内剧烈上升,上升幅度分别为574kPa和488.7kPa;在恢复阶段,风机提前启动除霜实验的排气压力峰值为1808.6kPa,比风机正常启动除霜实验的峰值2495.6kPa降低687kPa,有效避免了因风机正常启动除霜实验的排气压力接近高压保护值(2550kPa)而导致停机的可能. 相似文献
157.
对HFC134a/HC600a/矿物油/纳米添加剂体系应用于冰箱的性能进行了实验研究和分析.首先,测定了应用HFC134a/HC600a/矿物油体系的冰箱在不同的充灌量条件下压缩机的吸、排气温度,蒸发温度,压缩机机壳温度,冷却速度,耗电量等指标.然后,在体系中添加了Fe3O4纳米添加剂后进行同样实验.实验结果表明:冰箱的冷却速度和耗电量均有一个最佳值;最大冷却速度和最小耗电量分别对应的制冷剂最佳充灌量不是同一个值;在相同条件下,添加纳米粒子后,压缩机机壳的温度约下降2.2℃,吸气温度变化不大,排气温度约降低3.5℃,蒸发器平均温度约降低0.3℃,冷却时间约缩短148 S,同时耗电量略有减小,说明纳米粒子在强化传热和改善润滑性能等方面发挥了作用. 相似文献
158.
流路布置对热泵空调中冷凝和蒸发两用换热器性能的影响 总被引:7,自引:5,他引:2
研究了顺交叉、逆交叉和NU型三种流路布置对R22热泵空调中冷凝和蒸发两用换热器性能的影响规律.结果表明:作为蒸发器时,NU型的换热量最大,比逆交叉和顺交叉的换热量分别增加了1.5%和3.25%;作为冷凝器时,顺交叉的换热量最大,分别比逆交叉和NU型的换热量增加了7.4%和1.28%;依据蒸发器和冷凝器的换热量之和比较,NU型的最大,顺交叉的次之,逆交叉的最小.因此,NU型是使制冷循环和制热循环效率较高的流路布置. 相似文献
159.
空气源热泵机组除霜问题分析 总被引:2,自引:0,他引:2
阐述了空气源热泵结霜特性及其对热泵性能的影响 ,并对在制热运行时结霜的机理和结霜对传热的影响因素进行分析 ,对空气源热泵机组除霜方法进行了探讨 ,总结了国内现有除霜控制方法及除霜规则 ,提出了除霜问题的研究方向 相似文献
160.
多层喷淋盘式分布器的边缘效应 总被引:1,自引:2,他引:1
朱玉峰 《河北科技大学学报》2003,24(3):67-71
介绍了多层喷淋盘式分布器的结构,提出并分析了多层喷淋盘式分布器存在的边缘效应现象及影响。指出了边缘效应主要是由料液在分布盘上的流动不均而造成的液面落差及落入边缘降液管的料液量不同而引起的。为保证分布器的正常运行,应对边缘效应进行处理,可通过改变孔径、减小布孔数量及增加分布盘的数量等措施予以消除或改善。通过试验进行了印证,获得了满意的效果,为多层喷淋盘式分布器的设计提供了依据。 相似文献