固化条件对环氧玻璃鳞片涂层硬度的影响

研究了固化条件对添加玻璃鳞片的环氧胶粘涂层硬度的影响,结果表明,当玻璃鳞片的含量在20%~30%的范围下变化时,经80℃加热1 h的环氧玻璃鳞片涂层有较高的硬度;而在60℃加热1h的固化条件下,玻璃鳞片的含量对涂层的硬度无显著影响.     

4DA1发动机气缸体组织与性能的试验及分析

文章对4DA1发动机气缸体铸件各关键部位的金相组织及硬度等性能进行了全面的检测,并分析各部位组织与性能存在的差异及其产生的原因;结果表明,机体结构及铸造工艺所造成的凝固条件的不同是缸体各部位组织、性能存在较大差异的主要原因,为下一步改善4DA1缸体毛坯质量和提高合格率奠定了基础。     

接觸銲鉻青銅電極的試制

一.引言接觸焊在現代机械制造中得到广泛的应用。电極是接觸焊机工作时所用的工具,其質量的好坏值接影响到焊接的質量。在焊接过程中电極因受热受力引起变形。共工作表面因受热而氧化,增高了电極与焊件間的接觸电阻,所以在焊接时常引起電極与焊件的局部焊合而使电極表面粘上被焊接的金屬庋鐦O的工作表面必須时常修整或者更換电極,嚴重地影响了焊接的劳动生產率,並增加了电極     

回火温度对Ni—Cr—Al硬弹合金组织和性能的影响

研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ硬弹合金的组织和性能，实验结果表明，不同的回火温度析出γ、（Ｎｉ３Ａｌ）相和富Ｃｒ（α）相的颗粒大小与分布状态亦不同，在５５０℃，５ｈ回火处理时，析出γ、（Ｎｉ３Ａｌ）相的周围产生大量的富Ｃｒ（α）相，颗粒细小，弥散分布，使合金的咸底和弯曲强度有明显地提高。     

热处理工艺对40CrMnMo钢硬度及冲击韧性的影响

本文探讨了各种不同的热处理工艺所获得的各种组织状态对40CrMnMo钢的硬度和冲击韧性的影响,结果表明：该钢调质状态的冲击韧性较高，但硬度偏低；而等温下贝氏体组织状态，硬度较高，冲击韧性适中,对于承受较小冲击载荷而要求有较高硬度的零件，应以下贝氏体组织状态最佳．     

皮辊硬度与成纱质量关系的初步探讨

本文就五种皮辊硬度、四种加压进行试验,以成纱乌斯特仪测定结果作为考核依据,重点测定了皮辊动态握持力、钳口变形量.对握持力作了理论推导,计算结果与测定值基本符合.对皮辊硬度、加压对成纱质量的影响作了理论探讨,发现软皮辊握持力不匀率小,最小握持力大,握持稳定性好;钳口变形量大,浮游区长度短,纤维变速点集中,移距偏差小;弹性变形大,对单纤维控制能力强,能掩盖皮辊的轻微中凹和结构、表面特性的不均匀性,故其成纱质量优于硬皮辊.成纱CV%值与皮辊硬度、皮辊握持力不匀率成高度线性相关.因此,文中指出测定皮辊动态握持力,一定程度上可估计皮辊的纺纱性能和工艺配置的合理性.     

低合金结构钢焊接热影响区最大硬度估算

通过钢材的碳当量（ＣＥ）和焊接热影响区的冷却速度（通常取８００～５００℃的冷却时间ｔ８／５来代替）预测ＨＡＺ的最大硬度（Ｈｍａｘ）为分析材料焊接性的便捷途径。现有文献已经提供了不少ＣＥ、ｔ８／５以及Ｈｍａｘ的公式或图解方法。由于这些公式或方法都是针对一定的材料并且是在一定的试验方法和焊接条件下建立，因而在应用上存在着局限性。本文根据对９种低合金结构钢的试验结果，说明在不同ＣＥ范围内，Ｈｍａｘ与ｔ＿８／５有着不同的关系，并根据测得的数据对ｔ＿８／５的３种图解方法和２种计算公式以及Ｈｍａｘ的７种计算公式进行验证。结果表明，Ｕｗｅｒ和Ｄｅｇｅｎｋｏｌｂｅ提出的ｔ＿８／５计算公式和百合冈信孝－３Ｈｍａｘ计算公式具有较高的精确性和实用价值。     

GH2132合金热处理后硬度偏低原因分析

针对渤海物装兰州石油化工机械厂某些批次的GH2132合金热处理后硬度低于工艺要求的现象,从合金的化学成分、金相组织以及热处理制度方面分析了导致GH2132合金热处理后硬度偏低的原因。提出了在热处理操作过程中,淬火加热时装炉量过大和淬火采取整盘入油,导致处于料盘心部的棒料由于保温时间不足和淬火时冷却速度过慢,γ’相没有完全固溶于γ相之中,为时效埋下了隐患。时效时同样由于装炉量过大(同淬火加热装炉量)心部棒料保温时间仍显不足,致使γ’相的析出量、析出状态、分布达不到要求,导致时效后硬度偏低。     

Q235钢表面激光熔覆Cr_7C_3的性能研究

利用激光熔覆技术将摩尔比为91：9的Cr、C合金粉末制备于Q235钢表面。采用光学显微镜、x射线衍射仪、扫描电子显微镜和硬度分析仪分析熔覆层的显微组织结构及截面的显微硬度。试验结果表明,当激光功率为2500W和扫描速度为2.5mm/s时,熔覆层与基体的冶金结合较好,同时可获得无裂纹、无孔洞且表面平整的涂层。     

浅析布氏硬度测量标尺间的替代应用

根据布氏硬度测量原理,使用不同测量标尺在标准硬度块上进行试验比对,分析金属材料布氏硬度不同测量标尺间的替代应用关系。