论管线综合设计

该文结合工程设计与施工配合,归纳了在管线综合设计时须注意的几个问题以及设计前收集现状及规划资料工作的要点。     

基于SIMULINK仿真的多层房屋基础隔震体系方案优选

基础隔震体系分为橡胶基础隔震、滑移基础隔震和并联基础隔震体系.首先,建立该基础隔震体系结构的数学模型,隔震层采用双线性滞回模型.研究在不同隔震层屈服剪力和隔震周期时,不同隔震系统对地震反应的影响.在SIMULINK环境下对隔震结构体系进行仿真动力分析.经仿真分析表明,对于多层规则型房屋结构,经合理设计的并联基础隔震体系兼有橡胶垫和滑移基础隔震体系的优点,为最佳方案选择.     

Pastor-Zienkiewicz砂土模型静力参数变形敏感性分析

基于广义塑性理论，针对Pastor-Zienkiewicz(P-Z)砂土模型静力参数，划分为3个方面8个参数，分别分析了各参数变化时对竖向位移的敏感性.研究表明:模型各参数在-40%~40%变化时，弹性模量E的敏感性最大，竖向位移变化率可达66.05%，其次为内摩擦角φ和泊松比μ，竖向位移变化率在±10%以内.而与塑性模量相关的参数，竖向位移变化率均低于±1%，当缺少实测数据时，可根据土工实验资料取值.研究结论可为P-Z砂土模型在地基变形计算时参数的选取提供依据.     

半空间的竖向冲击振动模拟与分析

考虑在半无限空间边界上受到圆域分布脉冲作用的情况，可以用于探索人工地震及天然地震中地震波的特性及传播规律。为了简化讨论的难度，采用了半无限空间弹性体的假设模型，通过 MATLAB 编程实现，这也就是弹性动力学中的 Lamb（兰姆）问题。     

新型隔震支座抗拉装置的研究

为了解决叠层橡胶支座的抗拉能力低的问题,对一种新型叠层橡胶隔震支座抗拉装置进行了设计和分析,给出了该抗拉装置的构造及尺寸,并提出了该装置的力-变形关系,通过有限元软件etabs模拟该装置,并采用时程分析,在一个实际的13层隔震结构中分析对比了使用抗拉装置和未使用抗拉装置的情况,结果表明该装置可有效减小隔震支座的受拉破坏。     

橡胶支座地下室顶板与基础顶面隔震对比

在简化模型的基础之上,根据拉格朗日方程推导出橡胶支座地下室顶板隔震动力反应的计算公式.利用MATLAB软件进行数据处理,并结合ORIGIN软件把数据以图像的形式简单明了地表现出来,为更加细化的数据比较分析打下了扎实的基础.结果表明:把橡胶支座设置在地下室顶板与无隔震支座相比具有明显的隔震效果,当Cr=3 000 kN/(m·s),kr=2 000 kN/m时,隔震效果保持在90％以上,甚至达到96.56％.     

基于MRE隔振器的变刚度半主动隔振系统分析

为探究磁流变弹性体隔振器应用于变刚度半主动隔振的可行性,制备硅橡胶基磁流变弹性体(MRE),设计制作MRE隔振器,对MRE材料和隔振器的性能进行测试,搭建基于MRE隔振器的变刚度半主动隔振系统并设计On-off控制、模糊控制和GA模糊控制算法.测试结果表明:MRE的储能模量在磁感应强度为600 mT时达到饱和,磁流变效应达到2000％以上;MRE隔振器的变刚度特性明显,当线圈电流从3 A变化为-3 A时,等效刚度从74.216 kN/m增加到137.128 kN/m,增加了84.8％;经过优化后的GA模糊控制效果提升了10％以上,三种控制算法对位移响应峰值的控制效果达到50％以上,对位移RMS值的控制效果达到60％以上.结果表明:经过优化后的GA模糊控制效果提升明显,磁流变弹性体隔振器可以有效应用于变刚度半主动隔振控制系统.     

浅谈山区铁合金企业总图设计的几点问题

结合山区铁合金企业总图设计的工作实践,就总平面布置、竖向设计、土石方工程、物料运输、防排洪、安全防护等问题进行了分析,并提出了在山地建厂需采取的技术方法.     

大尺寸隔震橡胶支座内部钢板最大应力的影响因素分析(英文)

采用有限元方法对直径为1 500 mm隔震橡胶支座内部钢板最大应力影响因素进行分析研究,提出了相应修正计算公式.影响因素包括支座内部孔洞的大小、单层内部橡胶与钢板厚度之比(tr/ts)、内部橡胶剪切模量(G)、支座第1形状系数(S1)以及支座外保护层厚度.研究对象包括建筑及桥梁用隔震橡胶支座,荷载方法采用单向竖向加载及压剪荷载.研究结果表明,支座内部孔洞大小、tr/ts、S1对内部钢板最大应力影响较大,而G值及保护层厚度对其影响很小.提出了考虑S1影响、用以计算支座内部钢板最大应力的修正理论计算公式,并与有限元计算结果进行了对比,对比结果表明,无论是S1大的建筑隔震橡胶支座还是S1小的桥梁隔震橡胶支座,两者吻合较好.