二苄基二氯化锡及其三苯基氧化膦配合物的合成

采用锡粉、苄基氯为原料，二甲苯为溶剂，少量水作催化剂，直接合成了二苄基二氯化锡（１），得率为９０％。还合成了其三苯基氧化膦配合物（２），得率为９５％。对（１）、（２）进行了熔点测定、元素分析、摩尔电导率、ＩＲ、＾１ＨＮＭＲ等研究。结果表明，（１）、（２）在丙酮中为非电解质；（２）是一个新化合物，其中心锡原子为五配位。     

有机锡试剂在合成有机酮化物中的应用

综述了有机锡试剂与有机亲电试剂在过渡金属催化下交叉偶联合成有机酮化物的研究进展。在温和的条件下有机锡试剂和有机卤化物发生交叉偶联、羰基插入反应,可区域选择性和立体选择性的形成有机酮化物,对偶联反应的机理作了简单介绍。     

新型表面活性剂——烷基糖苷

综述了新型表面活性剂———烷基糖苷的合成、性能及应用,并介绍了其在国内外的发展状况。     

[（n-C4H9）2Sn（2-PyC02）2（H20）]的合成、晶体结构

利用三丁基氯化锡和2-吡啶甲酸在三乙胺存在下以1：1摩尔比反应，合成了非预期有机锡配合物[(n—C4H9)2Sn(2一PyC02)2(H20)]。通过元素分析、红外光谱、核磁共振氢谱和X-射线单晶衍射对其结构进行了表征。测试结果表明，该配合物为单体结构，锡原予呈七配住畸变五角双锥构型。通过配位水分子和游离羰基氧原子的氢键作用，形成了二维网状结构。     

从氢氧化氢(HOH)之角度看水的性质

水(H2O)是我们非常熟悉的物质,人们已经习惯于水叫做"氧化氢",实际上水也可以叫做"氢氧化氢",并且把水理解为"氢氧化氢"对学习中学化学很有帮助,笔者根据水分子的结构对水在参与化学反应中的断键进行了一定的论述:一、"氢氧化氢"与相似相溶原理;二、"氢氧化氢"的异裂与均裂;三、"氢氧化氢"的异裂与离子型反应;四、"氢氧化氢"的均裂与反应。     

均匀设计在非离子型微乳液对铝—铬天菁S的增敏作用及增？…

以叶温／正丁醇／正已烷／水微乳液为介质,进行铝－铬天菁Ｓ的光度地测定,并用微机辅助试验,得到最佳增敏条件。结果表明,与水介质比较,提高了测定灵敏度,某些实验条件更为宽容,样品分析结果令人满意。     

赣南地区离子型稀土矿山地质环境问题评价方法探讨

通过对赣州市定南县离子型稀土矿山地质环境问题调查研究,构建了包括自然地理、基础地质、地质灾害、矿产开发资源损毁、地质灾害和隐患6种指标的指标体系并确定了评价指标的量化分值。利用层次分析法(AHP)确定评价指标的权重,使用Arcgis空间分析模块进行加权计算,得出综合评价分区。为赣南地区的离子型稀土矿山地质环境保护与恢复治理规划提供有益的参考。     

Ymer N120改性非离子型水性环氧乳液的制备与性能研究

为克服当前水性环氧乳液的环氧基团含量和固含量低导致的涂料和涂膜性能差的缺点,本文从分子结构设计的角度出发,首先以聚乙二醇400（PEG400）为软段,制备了非离子型水性环氧（WEP）乳液;然后以侧基亲水扩链剂（Ymer N120）对其进行改性,合成了改性非离子型水性环氧（YWEP）乳液,研究了Ymer N120的用量对YWEP乳液和涂膜性能的影响.结果表明,WEP乳液的环氧基团含量（以环氧值表示）最高可达0.36,引入侧基亲水基团后YWEP乳液可在保持较高环氧值的条件下进一步将固含量由30%提高至52%,提高了73.3%.固化后涂膜的拉伸强度由57.3 MPa增大至64.8 MPa.腐蚀电流密度由7.97×10^-8 mA·cm^-2减小至9.99×10^-9 mA·cm^-2.综上所述,亲水基团由主链转移至侧基后可有效提高水性环氧乳液、涂料和涂膜的性能.     

离子型稀土矿体蠕变特性及模型研究

为研究离子型稀土矿体蠕变特性,基于GDS三轴试验系统,对原状矿样进行不同围压和含水率下的三轴蠕变试验。结果发现:偏应力水平不超过50%,矿样主要发生衰减蠕变变形,且以瞬时弹性变形为主,蠕变变形量很小,矿样处于稳定状态。当偏应力水平达到70%,矿样发生非稳定蠕变,在经历减速蠕变和等速蠕变后,变形迅速发展,矿样在短时间内破坏。围压和含水率对离子型稀土矿体在加速蠕变阶段的变形特性影响显著,围压越小,矿样越早进入加速蠕变阶段,发生破坏的时间越短;含水率越大,矿样破坏时变形量越大,强度降低越明显。基于蠕变试验数据,分别探讨Burgers模型、西原正夫模型以及幂函数模型的适用性;并且在Burgers模型基础上引入非线性黏滞元件,建立一种新的非线性黏弹塑性模型。该模型能较好描述离子型稀土矿体蠕变全过程。     

离子型稀土矿体孔径分布及其渗透性变化

以江西龙南典型的离子型稀土矿为研究对象,对原矿和5种孔隙比重塑矿开展了现场和室内土-水特征曲线和饱和渗透系数测试试验。基于土-水特征拟合曲线,计算了矿体孔径分布和非饱和渗透系数。结果发现:孔隙比0.92的原矿单位质量矿体累积孔隙总体积为0.234 5 cm~3/g,大孔隙(r≥5μm)、中孔隙(2μm≤r≤5μm)和小孔隙(r≤2μm)体积分别占孔隙总体积的58%、15%和27%,渗透系数为2.0×10~(-5)m·s~(-1);保持原矿孔隙比重塑后,小孔隙体积增加约3.0%,渗透系数为1.2×10~(-5)m·s~(-1),表明相同孔隙比的原矿和重塑矿在孔径分布上有明显差异,原矿存在较多大孔隙,重塑后大孔隙分裂成多个小孔隙,矿体通透性变差,渗透系数变小。而重塑为孔隙比0.97的矿样,小孔隙体积减少约1.0%,渗透系数为1.9×10~(-5)m·s~(-1),孔径分布和渗透性基本达到原矿状态,采用该孔隙比状态的重塑矿样模拟龙南类型天然矿体进行浸析试验效果更好。