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911.
采用以加热转化,硝酸溶解提取,重铬酸钠合成为主要步骤的制备新工艺,用草酸泥渣制得了铬酸铅.对用草酸泥渣制备铬酸铅的工艺原理进行了分析.本文着重研究了原料粒度、反应温度、反应时间和硝酸用量等因素对产品产量和铬酸铅含量的影响. 相似文献
912.
针对当前电厂主要燃用低质煤的问题,选择冷水江岩页煤灰作为基灰,分别配制MgO含量为4wt%,8wt%,12wt%,16wt%的灰样,然后依次将其置于SDAF 2000b灰熔点测试仪,测得灰样的变形温度DT、软化温度ST、半球温度HT和流动温度FT;将灰样散布在SiC质和铝质的耐火材料上,置于1250℃马弗炉煅烧20h,冷却观察并作XRD分析.研究结果表明,基灰的熔点随MgO含量的递增先降后升.在5wt%左右灰熔点最低,结渣强度却逐步加强;SiC和铝质耐火材料对MgO的结渣性具有相近的适应性. 相似文献
913.
金精矿氰化尾渣铅和铜的回收 总被引:3,自引:0,他引:3
采用优先浮选铅、再活化浮选铜的工艺流程对某金精矿氰化尾渣铅、铜回收进行研究. 闭路实验表明:石灰作抑制剂,乙硫氮(二乙基二硫代氨基甲酸钠)和丁基黄药(丁基黄原酸钠)作捕收剂,通过"一粗两扫两精"流程,得到回收率为90.48%、品位为45.24%的合格铅精矿;以NP(铜、锌无机盐组合药剂)作铜活化剂,有机抑制剂FM抑制黄铁矿,Z-200(O-异丙基-N-乙基硫逐氨基甲酸酯)和丁铵黑药(二丁基二硫代磷酸铵)作捕收剂,采用"一粗两扫两精"流程,得到回收率为82.17%、品位为19.28%的合格铜精矿;金、银同时富集于铅精矿和铜精矿. 相似文献
914.
915.
<正>鸭电公司一期工程为两台2×350WM机组,分别在1998年5月、1998年12月投入了商业运行,#2炉排渣系统采用西班牙进口捞渣机,原系统设计为刮板捞渣机→碎渣机→渣泵→渣沟,该方式虽然具有系统运行总 相似文献
916.
研究表明,永和磷矿的主矿层是华南形成最早的沉积磷矿床,并且是唯一已知的湘锰(大圹坡)期工业磷块岩矿床.磷质主要来自南华洋前湘锰期的海底火山活动,上升洋流是磷质运移的主要营力.根据本区独有的2个冰海———含磷建造的旋回组合特征,提出了“冰期磷质储集库”的新解说,揭示了“大冰期成磷说”的内涵机理. 相似文献
917.
钛氧化物还原与钛渣变稠 总被引:9,自引:1,他引:8
采用攀钢高炉现场渣经过还原,获得具有一定钛氧化物还原度的炉渣试样,进一步测定样品的粘度和熔化性温度。随着钛氧化物还原度的提高,炉渣的粘度和熔化性温度总体呈上升趋势。用矿相显微镜研究了炉渣的显微结构前用图象分析仪对渣中TiC、TiN进行了定量研究。结果表明,高钛型高炉渣的变稠还与钛氧化物还原生成的TiC、TiN数量有关。因此高炉冶炼过程中用钛氧化物还原度作为判断和控制钛渣变稠的指标能更准确地反映高炉过程特点。 相似文献
918.
CaO-MgO-CaF2-Al2O3-SiO2五元渣系粘度的计算模型 总被引:3,自引:0,他引:3
依据炉渣结构的共存理论和五元渣系CaO-MgO-CaF2-SiO2-Al23在不同温度和成分下的实测粘度值,制定了本渣系的作用浓度和粘度计算模型,计算结果符合实际,证明计算模型可以反映CaO-MgO-CaF2-Al2O3-SiO2渣系的实际结构与粘度、结构单元的作用浓度及温度之间的正确关系。 相似文献
919.
通过适当的非真空冶炼+电渣重熔工艺,制备了含Cr的Fe3A1基金属间化合物合金. 实验发现,选择适当的热输入工艺参数,电渣重熔过程极大地降低了Fe3A1基金属间化合物合 金中的S,O,H,P等杂质元素的含量,改善了析出相的大小与分布.铸锭具有良好的热加工性能, 经锻造和中温热机械处理后,纵向室温延伸率分别超过8%和10%,屈服强度超过400MPa,断 裂强度达到 700 MPa,力学性能与同类真空冶炼大体积材料的性能相当. 相似文献
920.
工艺因素对电渣感应连续定向凝固过程稳定性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了工艺因素对电渣感应连续定向凝固过程稳定性的影响,结果指出固液界面位置是衡量其稳定性的一个重要指标,工艺因素通过它对稳定性产生影响,正锥度的结晶器 以及结晶器壁内的温度分布与温度梯度是下拉法连续定向凝固稳定进行的关键。 相似文献