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121.
基于Fick扩散方程,建立了煤气储罐瞬间完全泄漏的无风情况下的动态扩散模型.根据气体储罐形状为圆柱,确定了介质瞬间完全泄漏后模型的初始条件和边界条件,然后通过坐标变换和傅立叶变换和适用于圆柱(Bessel)函数的Hankel变换,求出了此条件下扩散方程的解析解.根据风力对扩散过程的影响,在无风扩散方程的基础上建立了有风条件下的扩散模型并求取了解析解,然后以一50000m3(r=19m,h=40m)煤气储罐完全破裂后的气体扩散过程为例进行了模拟,模拟结果验证了模型的有效性. 相似文献
122.
焊缝的泄漏性裂纹问题在国内外均时有发生,严重威胁着工厂的正常生产与安全。就四川泸天化公司合成氨一分厂高压废热锅炉管板管箱环缝在安装运行仅一年多即发生泄漏起火,焊补后不到一年再次出现严重泄漏事故,通过工况调查,钢材焊接性分析,金相和断口分析,焊接结构应力测试等,对开裂原因进行了分析研究,认为严重的氢渗透、氢诱导以及长期高温工作的再热倾向和应力腐蚀是开裂的基本原因。为割除原环缝,重焊接提供了参考依据。 相似文献
123.
为深入了解松嫩平原北部季节冻土冻融过程及热量传递规律,同时为东北寒区工程及寒区农业的土体环境的高效利用提供科学依据。基于松嫩平原北部季节冻土原位监测,开展季节冻土温度变化特性及分层热通量变化规律研究。结果表明:深度小于50 cm土体温度日变化明显,土体温度季节差异随着土体深度增大而减小。2017年3月3日达到最大冻深(164 cm),4月22日为最终融化日期,最终融化深度为130 cm。不同深度土体温度对地表温度响应呈滞后效应,随着土体深度的增加,滞后时间延长;季节冻土在冻融期内浅层土体受到净辐射的影响,热量交换极其频繁;随着土层深度的增加,净辐射的作用减小,热量在土体中传递的损耗增加,热量交换程度减弱,在冻结期,土体损失的热量大于吸收的热量。在整个冻融期内保持负值,冻深线以下土体中的热量持续向上传输,表明160 cm深度以下土体持续对冻土层传递热量。 相似文献
124.
针对液压油缸内泄漏故障诊断中提取时域参数过多以及各参数间相互交叉等问题,提出一种基于主成分分析(Principal Component Analysis,PCA)和改进的Levenberg—Marguard(LM)神经网络的诊断方法.首先采用Lu分解法对LM算法中逆矩阵的求解进行优化,以加快网络的收敛速度,然后提取压力信号的8个时域参数作为原始特征,采用PCA法对其进行降维和去相关,提取前2个主成分作为最终特征,输入到改进的LM网络中进行故障模式识别,并将诊断结果与LM算法和GA—BP算法进行仿真对比研究.研究结果表明:基于LMBP算法的故障诊断方法在减少识别误差和提高诊断速度等方面取得显著改善,是一种行之有效的液压油缸内泄漏故障诊断方法. 相似文献
125.
非同步采样信号后,利用快速傅里叶变换(FFT)对信号处理时会出现频谱泄漏,导致FFT介质损耗角测量精度不高.为了提高介质损耗角测量精度,通过Rife-Vincent(Ι)窗的自乘运算构造出一种新的余弦窗,并设计了基于改进Rife-Vincent(Ι)窗的FFT介质损耗角测量方法.新窗函数比传统窗函数具有更好的旁瓣特性,可以提升频谱泄漏的抑制效果.仿真实验结果表明,加Rife-Vincent(Ι)自乘窗方法比加Hanning窗、加Blackman窗方法的介质损耗角测量精度更高. 相似文献
126.
地源热泵地埋管换热器换热量的测试 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了在设计阶段和实际运行阶段地源热泵地埋管换热器换热量的测试原理、换热量计算方法,测试注意事项、系统误差控制方法,并且对实际工程运行阶段地源热泵地埋管换热器换热量进行测量、数据分析。最后,通过试验表明,地埋管挟热器换热量的测试方法是正确可行的。 相似文献
127.
输油管道泄漏检测信号的统计处理方法 总被引:7,自引:0,他引:7
提出了一种对输油管道泄漏检测信号的统计处理方法,实际应用表明方法,实际应用表明,该方法可以有效地滤除粗大误差,累进性系统误差和周期性系统误差,为管道监测部分提供了可靠的数据,大大降低了系统的误报警率。 相似文献
128.
129.
通过对不同地点、不同类型窗净得热量的计算分析,指出窗户的面积窗墙比应根据窗户的净得热量计算结果而定。若窗户净得热量为正,则窗户为得热部件,增大窗墙比有利于节能;若窗户净得热量为负,则窗户为失热部件,增大窗墙比不利于节能。 相似文献
130.
跨声速离心压气机叶尖区旋涡流动特征 总被引:4,自引:0,他引:4
车用增压器高压比的发展趋势,使得跨声速离心压气机叶尖区流动对气动性能影响更为重要.采用三维CFD方法,研究了跨声速离心压气机叶尖区流动对性能的影响.结果表明:额定、近失速和堵塞工况的激波呈现多样性;额定和近失速工况主叶片前缘发出的泄漏涡与相邻主叶片压力面相撞分裂成两支,堵塞工况主叶片的泄漏涡出现在压力面侧;3种工况分流叶片泄漏涡与主叶片的泄漏涡均在同一通道流出叶轮;1/2主叶片弦长之后,3工况的分离旋涡与通道涡的尺度和分布特征基本相同,叶片吸力面与机匣相交的角区形成高损失核心区.对激波结构和旋涡特征的分析有助于认识叶轮内损失分布规律和产生损失的机理. 相似文献