表面增强型强化管外蒸发换热特性实验研究

介绍了表面增强型蒸发强化管,并对氟利昂制冷工质R22在该管外的沸腾换热进行了实验研究．实验通过对4根不同管型的蒸发强化管进行对比,分析了不同管型参数对管外换热系数的影响．得出结论：4根强化管的总传热系数随流速变化的趋势有所不同;1^#管和3^#管的总传热系数在实验流速范围内相差不大;4^#管的总传热系数随流速的变化曲线最为平坦;2^#管是4根管子中总传热系数随流速变化最大的一根管子．     

忽略水管厚度对混凝土温度场影响的分析研究

热流耦合算法计算大体积混凝土温度场时,不需要在水管处细化网格,网格划分简单方便.而且该算法既可以考虑水流与混凝土的对流换热,又可以考虑水温沿程温升,能精细模拟水管处混凝土温度场,计算结果较可信,但是它忽略了水管厚度,这与实际不符.本文通过对比实际中有水管厚度的混凝土温度场与热流耦合算法中忽略水管厚度的混凝土温度场的计算结果,得出了尽管忽略水管厚度对水温温升影响比较大(15.1%),但是混凝土最高温度以及水管周边的混凝土温度变化范围比较小(0.60%),由此可知热流耦合算法中忽略水管厚度的混凝土温度场计算结果是可靠的,值得在实际工程中应用推广.     

高炉冷却壁温度场分布与热流强度的关系

本文阐述了高炉冷却壁在稳定状态下的温度分布的数值解析方法，分析了热流程度对铜冷却壁和铸铁冷却壁最高温度的影响。比较了铜冷却壁与铸铁冷却壁的优劣。     

利用大地热流估算松辽盆地岩石圈深度

利用大地热流进行大面积岩石圈深度计算 .在利用地震波速换算岩石生热率和收集岩石热导率的基础上 ,计算了北纬 39°～ 4 9° ,东经 112°～ 131°范围的岩石圈深度 .结果表明 ,区内岩石圈深度变化较大 ,呈现北深南浅 ,西深东浅的特点 ,东西过渡带位于大兴安岭重力梯度带上 ,而大庆附近地区岩石圈局部变化较为激烈 ,变幅达 70km .     

B2O3对高铝钢连铸保护渣理化性能的影响

高铝钢连铸过程中,为了避免或减轻钢液中Al与保护渣中SiO2发生反应,设计了低SiO2、高Al2O3含量的高铝钢连铸保护渣,通过添加适量的酸性氧化物B2O3协调熔渣酸碱性,利用实验分析了B2O3含量对高铝钢保护渣熔融特性、黏度特性及渣膜传热特性的影响。结果表明,B2O3含量在4%～10%时,随着B2O3含量增加,保护渣熔化温度、黏度、黏流活化能均降低,渣膜热流密度增加;保护渣的等温转变曲线(TTT曲线)向孕育时间增加的方向移动,晶体生长速率降低;实验条件下,增加B2O3含量可抑制保护渣中CaF2的析出。     

热流问题整体解的存在性,唯一性和渐近性

本文研究热流方程这是一个带有混合边界条件的抛物一椭圆事物方程组，证明了瞬态问题整体解的存在性，唯一性以及与相应稳态问题的解之间的渐近性态。     

蒸汽管线热损测试与评价

随着企业越来越重视节能工作,挖掘出生产运行中能耗较大的部分进行整治,同时又不改变现有的工艺运行条件,可以实现巨大的经济效益.针对兰州石化公司蒸汽管线投用时间长、保温效果差,造成热损失较大的问题,选择适当的方法进行了多次测试、对比分析,从而确定了需整治的管线,实现节能降耗.     

地球内部热散失量分布的非对称性

采用Pollack等人 1993年给出的全球热流场 12阶球谐系数 ,求出南、北半球以及0°半球、180°半球的平均热流值和热散失量 .计算结果表明 ,南半球平均热流值为 99 3mW·m^-2 ,显著高于北半球平均热流值(74 0mW·m^-2 ) ;0°半球的平均热流值 (94 1mW·m^-2 )也高于 180°半球 (79 3mW·m^-2 ) .南半球的地幔热散失量达 22.1× 10¹²W ,是北半球地幔热散失量(10.8×10¹² W )的两倍;0°半球的地幔热散失量为16.9×10¹² W ,与180°半球的地幔热散失量16.0× 10¹²W相近 .大陆与海洋在全球的非对称分布是导致地球内部热散失量具有半球非对称性的原因 .热散失量的非对称分布是地质历史中的长期现象.     

盆地古地温场演化动态数值模拟方法及其应用

盆地古地温场的演化史是盆地有机质向烃类转化以及烃类保存或变迁的决定性控制因素之一。本文从演化史的角度分析了控制盆地地温场分布的多种因素,给出了以镜质体反射率为依据的古热流反演方法原理和以热传导热对流方程为基础的古地温场的正演模拟方法及数值解法。最后给出在新疆塔里木盆地和广西十万大山盆地的应用实例。