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121.
设定Berthelot实际气体物态方程内压强项中待定的温度指数参数为α,根据热力学理论推导出具有温度指数参数的Berthelot实际气体转换温度与压强的函数关系式,应用计算机MATLAB模拟仿真技术绘制反转曲线,将其与气体实验反转曲线进行对比,确定两者拟合情况较好时的指数修正参数,得到修正后的Berthelot实际气体物态方程。修正后的Berthelot实际气体物态方程在描述气体通过节流手段获得低温时更贴近气体的实验行为,在节流制冷工艺流程中具有更强的使用价值和理论指导意义。 相似文献
122.
潘力 《河北师范大学学报(自然科学版)》2000,24(2):209-210
从非平衡态热力学角度讨论激光产生的基本原理,其中还解释了所谓负温度意味着非平衡态熵减少,系统趋向有序。 相似文献
123.
124.
扩展了面向对象模型,将实时系统中的时间特性封装在对象中,形成实时对象模型.进一步在实时对象中引入多线程,将实时对象模型分为非剥夺的和可剥夺的,在此基础上比较了这两种模型的可调度性. 相似文献
125.
探讨渤海湾盆地青东凹陷反转构造特征、成因及其对油气成藏的控制作用。通过对区域构造应力场调查、三维地震构造解释、构造组合样式分析、油气藏特征研究,表明反转构造是基底断裂古近纪伸展断陷期张扭性活动和古近纪末反转期压扭性活动叠加的结果,并控制形成了多种类型圈闭。基底断裂沟通了烃源岩,其古近纪末反转与烃源岩大量排烃期一致,成为油气运移的重要通道。 相似文献
126.
为了使直喷汽油机在无起动机反转直接起动时达到更好的效果,在一台壁面引导式直喷汽油机上研究了对反转成功起动具有重要影响的次循环在不同起动参数下的着火和速度特性。试验结果表明:当水温80℃、残余轨压1.8 MPa、膨胀缸活塞初始位置于上止点后120°、首循环起动边界一定时,基准过渡点前3°次循环点火具有最高的缸压峰值和转速峰值,分别为3.08 MPa和545r/min;一定范围内混合气越浓,次循环着火特性和速度特性越好,缸压峰值在次循环过量空气系数为0.5时比1.0高出32.8%,转速峰值高出19.5%;基于油束和活塞顶凹坑的匹配,喷油正时在上止点前100°左右时表现最优。改变水温、轨压和膨胀缸活塞初始位置等被动参数,最佳点火时刻仍为基准过渡点前3°,最佳过量空气系数范围一般为0.6~0.7,膨胀缸活塞初始位置在上止点后100°之前时,喷油正时选择在上止点后100°为最佳,膨胀缸活塞初始位置在上止点后100°之后时,喷油时刻越早越好。 相似文献
127.
128.
李仕成 张玉虎 周小红 石跃 柳敏良 方永得 王建国 KIMURA A HATSUKAWA Y HAYAKAWA H SHIZUMA T KATAKURA J MATSUDA M MORIKAWA T SUGAWARA M KUSAKARI H 《中国科学:物理学 力学 天文学》2012,(10):1062-1075
利用重离融合蒸发反应和在束γ谱学验方法,研究了双奇核186Au的高旋态能级结构.扩展了186Au核基于πh9/2i13/2和πi13/2i13/22-准粒组态的转动带能级纲图,并重新指认了两条转动带的能级旋值,发现两条转动带在低旋区均出现旋称反转.系统地分析了Au同位素双奇核πh9/2i13/2,πi13/2i1/3和πh-111/2-νi-1312转动带的旋称劈裂特征.本工对186Au核πh-111/-2νi-132/2j(j=p3/2,f5/2)转动带(17+)态之上能级结构了修改.根据验提取的准粒顺排角动量以及对Au双奇核带结构的系统性比较和分析,别出了一条组态为πh-111/-2νi-1322h-19/2的扁椭球转动带. 相似文献
129.
130.
洪浩尔舒特凹陷海流特构造群成藏条件分析 总被引:1,自引:0,他引:1
在对洪浩尔舒特凹陷东次洼海流特构造群腾二段的勘探中,利用储层预测、作波阻抗剖面,拉任意线作精细构造图等先进的勘探技术,对腾二段油藏的形成条件进行了分析,得出如下结论:该区油气资源较丰富,腾一段为主要油源层;反转构造活动强烈,断裂及褶皱发育,主构造区发育物性较好的储层,形成了有利的圈闭;油气与圈闭条件的有机配合形成了油藏,指明了今后的勘探方向。 相似文献