边支承现浇混凝土空心板支座刚度分析

介绍了边支承现浇混凝土空心板支座刚度分析方法,用塑性铰线法计算混凝土空心板的极限荷载,用2种破坏机构来分别计算混凝土空心板极限荷载,其中一种破坏机构的塑性绞线通过边支承的梁,而另一种破环机构是典型的双向板破环,比较2种荷载的大小,规定发生破环机构为双向板破坏,则达到了现浇混凝土梁的支承作用,从而计算出支座刚度的大小。     

一类食饵种群具有常数收获率系统的定性分析

对一类食饵具有常数收获率的Kolmogorov系统进行了研究,分析了系统的平衡点的性态,得到了该系统极限环不存在与存在的充分条件,并对系统进行了数值模拟,最后讨论了此模型的生态意义.     

基于极限平衡法的边坡稳定性计算

本文将极限平衡法应用于边坡稳定性分析中,利用GeoStudio软件系列中的SLOPE／W软件分别用简布法、摩根斯坦-普赖斯法、斯宾塞法方法对黄陵-延安高速公路K207＋690-830段边坡在自然状态和饱水状态两种工况下进行了稳定性计算。计算结果表明：在饱水状态下比在自然状态条件下所得的稳定性系数要小20％左右,可见水对边坡稳定性影响是相当大的,对边坡的稳定性起到了决定性的作用。     

扩散占优的2×2双曲平衡律奇异松弛极限及其应用

研究一般扩散占优的2×2双曲平衡律系统奇异松弛极限, 用补偿紧性方法, 在松弛时间τ比扩散系数ε趋于零快时, 即τ=o(ε), ε→ 0时, 得到其解的整体存在性一般框架： 如果上述系统的解存在对ε一致的先验L^∞估计, 则其解序列收敛于上述系统的对应平衡状态解. 并将这一框架应用于一些具有非齐次项和松弛项的重要非线性系统, 如有非齐次项和松弛项的二次流、 LeRoux系统、 非线性弹性系统和交 通扩展流等.     

极限lim λ→0 Y(λI+AY)~(-1)存在的充要条件

给出了极限limλ→0Y(λI+AY)-1存在的充要条件,并由此导出了算子广义逆A(2)T,S的极限表示。     

一类具Holling II型双密度制约捕食系统的定性分析

研究了一类食饵具有非线性密度制约且捕食者具有线性密度制约的Holling II型捕食系统,得到了系统正平衡点的存在性条件.利用构造的Lyapunov函数给出了正平衡点全局渐近稳定性的充分条件,并得到了系统极限环的存在唯一性条件.     

极限鞅在一类控制模型稳定性分析中的应用

在探讨了拟终鞅指标、控制模型依条件期望稳定概念的基础上,研究了拟终鞅与鞅的一种本质联系;又利用极限鞅理论给出了一种特殊的控制模型的稳定性分析.     

顺坡陡-中倾角裂隙组合结构边坡稳定性分析

顺坡向倾外裂隙易与开挖坡面组合形成不利块体,严重威胁边坡稳定。以雅砻江中游某电站石料场顺坡向(后缘)陡倾裂隙-(中下部)中倾外裂隙组合结构边坡为例,通过勘探查明边坡长大结构面的延伸及组合,陡-中倾坡外裂隙的存在使可能的失稳模式为沿后缘陡裂张开的底面单面滑动。为评价边坡稳定性,针对Ⅱ区边坡进行了定性和定量分析,通过判断底滑面中岩桥的抗剪强度较大,定性分析认为边坡处于稳定状态;采用极限平衡法求出不同工况下开挖边坡安全系数,结果表明:开挖至高程2 165 m时,在天然、暴雨及地震工况下,边坡整体均处于稳定状态,开挖至高程2 110 m时,天然、暴雨工况下稳定,但安全浴度不足,而地震工况下处于临界稳定状态,同时分析了底滑面裂隙连通率对边坡稳定性的影响;采用三维离散元程序分别计算天然工况下边坡开挖至高程2 165 m和2 110 m时的力学响应特征。结果表明:边坡开挖至高程2 165 m时,沿顺坡裂隙发生侧向位移,开挖至2 210 m,位移增大,位移变形受后缘陡倾裂隙与坡体中下部顺坡向节理控制。研究成果可为边坡后续支护设计提供建议。     

一类被捕食种群具有常数收获率极限环的唯一性

研究了一类食饵种群具有常数收获率系统的极限环的存在与唯一性,并通过一系列变换将系统（E）化为广义的Lienard方程再利用文献[1]中的结论,给出了系统（H）最多存在一个极限环的充分条件。     

一类平面Hamilton系统被高次扰动后极限环的分布规律

用极限环理论研究了一类平面三次Hamilton系统被高次扰动后极限环的分布情况。给出了这类系统的极限环分布规律。我们使用判定函数后发现;该系统在7次扰动下有13个极限环。