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991.
利用隧道扫描显微镜在室温低真空条件下,在高定向裂解石墨表面对自组装L-胱氨酸及其脱水后状态进行探测.实验表明,吸附在HPOG表面的L-胱氨酸相对完全干燥的组装体表现出更加有序的吸附状态.通过比较含水和脱水样品的单体图形,分析了分子骨架以及内部二硫键的变化.疏水作用、针尖样品的作用以及分子间作用力是诱导样品有序排列的主要原因.高分辨的图形对于吸附在固体表面水溶生物样品的研究,获取分子内部信息很有意义. 相似文献
992.
采用THERMECMASTOR-Z热模拟试验机,对37Mn5钢进行热模拟实验,研究材料的变形温度、变形程度和变形速率各因素对峰值应变的影响,确定37Mn5钢的临界应变数学模型,用计算机对该模型进行回归分析,得到的结果拟合度较高。 相似文献
993.
前言 机械零件的破坏,一般总是从表面层开始的.产品的性能,尤其是它的可靠性和耐久性,在很大程度上取决于零件表面层的加工质量.研究机械加工表面质量的目的就是为了掌握机械加工中各种工艺因素对加工表面质量影响的规律,以便运用这些规律来控制加工过程,最终达到改善表面质量、提高产品使用性能的目的. 相似文献
994.
995.
现有的微机电系统(MEMS)设计中缺乏面向优化的MEMS器件变动方法。针对表面微加工MEMS,在可制造性分析的基础上提出了表面微加工MEMS三维模型的局部变动方法。该方法首先在表面微加工MEMS三维模型上选定设计关注面,设计人员对所选定的设计关注面进行变动操作;变动设计后根据变动类型基于可制造性分析自动映射和传播变动到... 相似文献
996.
一阶塑性铰法利用外荷载与线弹性弯矩之间的比例特性快速确定塑性铰的位置和结构的极限承载力,理论简洁,计算效率高,但不能考虑截面轴力和弯矩对塑性铰形成的组合作用。精细塑性铰法克服了一阶塑性铰法的局限性,但其只能通过不断增量调整外荷载、迭代试算来确定塑性铰的位置和结构的极限承载力,丧失了一阶塑性铰法的比例特性,理论复杂,计算效率低。广义塑性铰法结合了一阶塑性铰法与精细塑性铰法的优点,但未考虑残余应力的影响,对于立柱承受较大竖向集中荷载作用的刚架结构会高估其极限承载力。有鉴于此,文中通过在广义屈服准则的截面初始轴向强度中引入稳定系数来考虑残余应力的影响,进而有效利用广义塑性铰法快速评估考虑残余应力影响下刚架结构的极限承载力。首先,利用强度折减因子建立了各加载步的修正截面强度,结合回归分析建立了广义屈服函数的齐次化表达式,据此定义了与外荷载保持相同比例关系的单元承载比。然后,在截面初始轴向强度中引入稳定系数来考虑残余应力的影响,并依据单元承载比与外荷载的比例关系快速确定塑性铰的位置和相应的外荷载增量,据此建立了考虑残余应力影响的改进广义塑性铰法。最后,通过与不同方法就国内外文献中几个校准算例的对... 相似文献
997.
用复变函数及其保角映射、解析延展方法,建立了含刚性导电椭圆夹杂的压电材料反平面界面裂纹问题的解析方程,通过求解Hilbert方程得到了问题的封闭解和耦合场的强度因子。结果表明,耦合场在裂纹尖端有1/2阶的奇异性,应力和电位移强度因子均与材料常数无关。同时给出了椭圆形刚性导电夹杂的特殊情况--圆形夹杂和线夹杂界面裂纹问题的应力和电位移强度因子计算式。 相似文献
998.
999.
在不同氩气分压下,用直流溅射法在室温Si基片上制备了不同厚度的Al膜。用光学干涉相移法和X射线衍射技术,对薄膜应力和微结构进行了测试分析。微结构分析表明:制备的Al膜均呈多晶状态,晶体结构仍为面心立方;氩气分压分别为1Pa和3Pa的Al膜相比,1Pa下制备的薄膜结晶程度明显优于3Pa下制备的薄膜。1Pa下Al膜平均晶粒尺寸随膜厚的增加由17.9nm逐渐增大到26.3nm;晶格常数由0.4037nm增大到0.4047nm,均比标准值0.40496nm稍小。应力分析表明:同一工作气体压强(氩气分压)下,Al膜的平均应力随着膜厚的增加变小,应力分布趋向均匀。相同时间1Pa和3Pa的Al膜,其微结构和应力有较大差别。 相似文献
1000.
通过表面机械研磨处理在纯铁表层(约10μm厚)可制备出无污染的约的纳米晶组织,平均晶粒尺寸可达10~25nm.利用金属蒸汽弧离子注入机对表面纳米化处理前后的试样进行了钛离子注入.结果表明,注入Ti元素浓度在经过表面纳米化处理的样品要比在未经处理的样品中有很大的提高.主要原因可能是在经过表面纳米化处理过的试样表面层有更多的缺陷(包括过饱和的空位、位错和非平衡晶界)以及由于压应力场的存在,注入原子与这些缺陷的交互作用增加了Ti在Fe中的固溶度.对注入深度变化不大的原因也做了分析. 相似文献