浮选过程的拓展及超重力油浮过程的分析

基于被去除颗粒和浮选剂的特性，对浮选过程进行了拓展，提出了更新、更全面的浮选概念，并着重分析了超重力油浮过程，其中包括油滴和固体颗粒在超重力场(旋流场)中的径向和切向碰撞吸附过程，得出了切向剪切应力与入口雷诺数的关系式，为有效控制调整超重力油浮过程中旋流器剪切应力提供了理论依据．     

旋流燃烧室中NO排放的数值计算

采用数值模拟的方法研究了旋流燃烧室中旋流数对NO排放的影响，其中湍流采用修正的k-ε模型，燃烧采用EBU-Arrhenius模型，NO的生成包括热力NO和瞬发NO，采用设定的PDF模型．计算结果表明，随着入口旋流数的增加，旋流燃烧室中的高温区移向入口，火焰长度缩短，宽度增大；NO排放量先增加，后减小．因此，适当调整燃烧室的旋流数可以降低NO排放。     

工业炉衬里施工要点

本文论述了工业炉衬施工过程中需要注意的几点事项，将能尽量避免质量通病的发生，确保工业炉安全、稳定的投入生产。     

浅谈公路修补机的结构选型与设计

本文主要介绍小型公路修补机在研发制造过程中,一些主要部件的选用原则,设计和特点,供供养护施工,制造和设计部门参考。     

关于典型直流燃烧器及其应用的探讨

布置在煤粉炉炉膛器角或其附近的直流煤粉燃烧器,气流射向炉膛中的假想切圆,在炉膛中合起来形成火焰圈,向上汇集成略有旋转的上升火焰。例如典型的水平浓淡燃烧器、开缝钝体燃烧器、稳燃腔燃烧器、带大速差射流的双一次风道燃烧器、富集型燃烧器、多功能船形燃烧器、双稳可调浓淡燃烧器已在我国火力发电厂中广泛应用,而且各电厂在实践中进行了技术改进,使这些典型的直流式燃烧器更趋完善。     

旋流压力式喷嘴低压喷淋特性

以自来水为喷淋介质,对旋流压力式喷嘴低压喷淋特性进行试验研究.分析喷嘴流量和喷孔直径对喷淋角、液滴Sauter平均直径(SMD)的影响规律,研究旋流压力式喷嘴喷淋液滴尺寸分布、喷淋介质径向通量分布及喷淋周相均匀度.结果表明,喷嘴流量越大,喷淋角越大,液滴尺寸越小;喷孔直径增加,喷淋角和液滴尺寸均增大.低压喷淋液滴SMD集中在250～550μm之间,属于大颗粒,得出计算液滴SMD的关联式.喷淋通量在中心最大,喷嘴流量增大,边缘区喷淋通量逐渐增加,介质喷淋周相均匀性较好.实验结果可以为旋流压力式喷嘴,以及惰性粒子流化床干燥器的设计和改进,提供实验依据.     

油脱水型水力旋流器压力特性和分离性能

建立了旋流脱水装置系统,对旋流芯管的压力特性和分离性能进行了试验研究。在进口流量为2.9 m3/h、压降为0.21 M Pa条件下,该装置可将原油含水量(φ)从0.05~0.08降低到平均0.004 5以下,平均脱水率达90%。用磁感应强度为160 mT的磁水处理器对分散相进行破乳,强化旋流脱水过程,效果不明显。     

水蒸气抑制熄灭杯式燃烧器扩散火焰的机理

在自行研制的杯式燃烧器的基础上，采用实验与数值模拟相结合的方法对水蒸气抑制熄灭甲烷／空气扩散火焰的过程进行了研究，分析火焰抑制熄灭现象产生的过程与作用机理，得到了临界灭火浓度与协流氧化剂流量的变化规律．结果表明，水蒸气抑制熄灭杯式燃烧器扩散火焰是典型的局部火焰熄灭机理．随着水蒸气浓度的增加，杯式燃烧器扩散火焰的根部首先向内收缩并悬举至新的稳定高度，当根部反应核的燃烧速率随着火焰温度下降受到极大抑制后，火焰根部的预混区将因更多水蒸气的扩散稀释作用而无法继续维持火焰向外的振荡传播过程，火焰会脱离燃烧杯面而熄灭．破坏火焰根部核心燃烧区的反应条件是熄灭扩散火焰的关键．水蒸气临界灭火浓度在一定的氧化剂流量范围内不依赖于空气流量，在临界灭火浓度曲线上存在一“平缓区”．实验测得的临界灭火质量百分比浓度分别为水蒸气（16．7±0．6）％、二氧化碳（15．9±0．6）％、氮气（31．9±0．6）％，与数值模拟结果合理吻合．     

循环流化床锅炉床下点火器燃烧事故分析

循环流化床燃烧技术是最近20年发展起来的清洁燃烧技术,也是目前商业化程度最好的清洁煤燃烧技术,发展迅速。但与此同时,在运行中也有不少实际问题出现。本文针对循环流化床的发展前景,循环流化床的结构和循环流化床锅炉的技术现状,介绍了循环流化床的基本结构,基本原理。系统的描述了大型循环流化床的主要设备以及运行特性。以及针对运行中遇到的实际问题,结合循环流化床锅炉燃烧器的点火起动性,对典型的循环漉化床锅炉燃烧器点火事故实饲进行了分析探讨。     

沙曲选煤厂粗煤泥系统改造

沙曲选煤厂对粗煤泥泥系统进行了改造,采取煤泥旋流重选柱分选煤泥,采取有效的措施调整其入料压力、溢流插入深度和底流嘴的直径。有效的提高其分选效果,增加精煤产率,为企业取得良好的经济效益。