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941.
可加工陶瓷材料ZrO2/CePO4钻削刀具的磨损 总被引:2,自引:1,他引:2
通过ZrO2/CePO4陶瓷的钻削实验,研究刀具磨损特性,分析各因素对刀具磨损的影响.分别应用硬质合金和高速钢钻头对制备的可加工陶瓷ZrO2/CePO4进行钻削加工.通过主后刀面的磨损测试和电镜观察,考察ZrO2/CePO4钻削中的刀具磨损形态、过程以及刀具材料、刀具角度、冷却条件对刀具磨损的影响.结果表明,高速钢刀具因磨损严重,不适于ZrO2/CePO4陶瓷的钻削.可加工陶瓷ZrO2/CePO4钻削过程中,硬质合金钻头的磨损主要包括3种形态:主后刀面磨损、第一副后刀面磨损和横刃磨损.与低碳钢比较,钻削ZrO2/CePO4陶瓷时硬质合金刀具的磨损速度增长较快,冷却条件对刀具磨损的影响显著.刀具材料和冷却条件是影响ZrO2/CePO4陶瓷钻削刀具磨损的主要因素. 相似文献
942.
SiCp/Al复合材料制动盘用树脂基摩擦材料研究 总被引:3,自引:0,他引:3
为了选择适合于SiCp/Al复合材料制动盘的树脂基摩擦材料增强纤维,采用MG-2000摩擦磨损试验机研究了钢/钢纤维、Kevlar纤维/钛酸钾晶须以及碳纤维3种增强体系摩擦材料的摩擦磨损性能.结果表明,钢/铜纤维增强摩擦材料具有最高的摩擦因数和适当的磨损率,因此钢/铜纤维适合作为SiCp/Al复合材料制动盘用摩擦材料的增强纤维.摩擦表面的SEM形貌显示,钢/铜纤维摩擦材料的摩擦表面主要由铜纤维涂抹形成的大块不连续的摩擦膜组成;Kevlar纤维/钛酸钾晶须摩擦材料的摩擦膜细密而又连续;碳纤维摩擦材料表面没有形成致密的摩擦膜. 相似文献
943.
考虑下述带磨损因子的排序问题:n个工件需在同台机器上依次加工,工件j,j=1,2,…,n,所需的加工时间同它被开始加工的时间有关,当工件j开始被加工的时间为t时其所需的加工时间为Pj=bjt,其中bj可视作与工件j有关的一个磨损因子.要求适当排列这n个工件的加工顺序,使某目标函数值达最小.对最大迟后、最大延误、加权完工时间之和这三个目标函数,文中给出了相应条件下的最优算法. 相似文献
944.
弯管内二次流对固粒磨损壁面的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
应用双流体模型在贴体坐标系下数值计算了90°方形截面弯管内稀疏气固两相的二次流动.应用气固两相动量方程在次流截面上分别采用速度是、否耦合2种求解方法,计算了固粒对壁面的磨损.计算与实验结果吻合较好.结果显示气相二次流动阻碍了固相在次流截面上冲向弯管外壁的速度,固相二次流使弯管外壁面中心区域的磨损量加大,在90°截面处达到最大值,其磨损量是同截面侧壁处的4倍,固相二次流加剧了局部磨损,从而缩短了设备的寿命.因此,该方法为抑制固相二次流提供了技术依据. 相似文献
945.
946.
基于微纳米摩擦学的超精密加工技术研究进展 总被引:1,自引:0,他引:1
回顾了超精密加工机理研究的几种主要方法,重点介绍了结合微观摩擦磨损和分子动力学模拟的微纳米加工材料去除机理的研究现状。在此基础上,简单讨论了微摩擦磨损与微纳米切削加工的关系,试图说明当切削深度小到接近于刀具的刃口半径时,微纳米切削加工中刀具与工件的作用过程近似于滑动摩擦作用过程,基于微摩擦学的微纳米加工机理的研究是合适的、有意义的。 相似文献
947.
纵扭复合马达驱动特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以复合超声马达定子与转子间的耦合传动为研究对象,提出了定子与转子间的粘着摩擦模型.依据马达转子的动力学特性,建立了定子与转子间的耦合力矩方程.对马达特性的仿真分析表明,耦合接触角是决定马达特性的决定因素,这为马达的有效控制提供了理论依据, 相似文献
948.
949.
机械零件耐磨性可靠度分析 总被引:1,自引:0,他引:1
周家泽 《武汉科技学院学报》2004,17(1):44-48
研究机械磨损特性,分析随时间变化磨损过程、零件磨损与压力和滑动速度的关系、提出给定工作寿命下零件耐磨性可靠度计算模式、以及给定可靠度下零件磨损寿命的分析方法。 相似文献
950.
非离子型油溶性添加剂对铝酸钠溶液晶种分解的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了由Tween-81非离子型表面活性剂与二十一碳烷组成的油溶性添加剂在不同添加量下,对铝酸钠溶液晶种分解产物氢氧化铝的粒度、强度以及分解率的影响,并探讨了其作用机理.结果表明,当Tween-81非离子型添加剂的添加量在25~150 mg/L范围内,可加速氢氧化铝结晶的生长速度,增强其附聚作用,使产物粒径向45~75μm范围集中,从而增加产物的粒度,降低细粒子含量,并可提高铝酸钠溶液的分解率.添加剂可促进氢氧化铝形成球状晶体,有利于改善其强度.当添加量为80 mg/L时,综合效果较好,氢氧化铝平均粒径可提高13μm,磨损指数可降低25%左右. 相似文献