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121.
电磁-温度耦合条件下推力磁轴承涡流损耗分析 总被引:2,自引:1,他引:1
针对一类以实心推力盘为主要热源的电磁轴承转子系统,研究了电磁-温度耦合条件下从线圈加电到稳定运行整个过程中的电磁场,给出了电磁场涡流损耗的解析计算方法.通过将实例的计算结果与有限元方法及实验结果对比表明,采用该解析计算方法可简单、快捷及准确地解决系统初步设计时的参数选定问题. 相似文献
122.
以序列二次规划法为理论基础,提出一种针对耙吸式挖泥船的推力分配方案。推力分配方案的目标是将系统能源消耗降到最低。由于耙吸式挖泥船的特殊性,根据控制器发出的推力指令,解决推力的二次成本函数的带约束多目标优化问题,得出能源消耗最少的各个推进器的推力组合,从而得出各个推进器需要的控制信号。通过对船舶实例的仿真研究,表明序列二次规划法能达到降低系统能源消耗的目的,并且避免了奇异结构,增加了系统的可操纵性。 相似文献
123.
压力指数对固体火箭发动机推力调节影响分析 总被引:1,自引:0,他引:1
结合固体火箭变推力发动机的结构特点,介绍了喉栓式变推力发动机的调节机理,完成发动机结构及数学模型的建立。并且对影响发动机调节的主要因素压力指数进行了详细分析。通过对正压力指数推进剂、负压力指数推进剂进行了分析计算和对比,获得推力调节对推进剂压力指数的要求及研究方向,对固体变推力发动机的进一步深化研究起到指导作用。 相似文献
124.
自然情况下,连续有限推力条件下,设计了伴随卫星相对于椭圆以及双曲线参考轨道卫星在任意位置实现悬停的开环控制方法.考虑到摄动及推力误差,在开环控制的基础上设计了用于构形保持的自适应无抖振滑模变结构反馈控制律,在保留变结构控制强鲁棒性特点的基础上,有效抑制了高频抖振.仿真结果表明,存在未知外界干扰的情况下,反馈控制力是连续的,且稳态误差小于104m.最后以"Moliya"和静止轨道为例,分析了悬停轨道的可行性. 相似文献
125.
为了保护沉船的完整性,缩短打捞周期并降低打捞成本,本文提出了一种采用矩形曲线顶管形成底部托盘的新型水下沉船整体打捞方法。基于极限平衡法,推导了单根矩形顶管沿竖曲线推进的顶推力理论计算公式。依托“长江口二号”古沉船打捞项目,开展了缩尺模型试验,分析了底幕不同位置顶管推进顶推力的变化规律,并对一些施工因素对地层扰动及顶推力的影响进行了探讨。结果表明:矩形顶管沿竖曲线推进,顶推力随推进角度的增大呈现先增大后减小的趋势,顶推力峰值发生在推进角度为120°-180°之间;刀盘旋转切削及泥浆的冲刷作用有助于降低对地层的扰动,减小推进阻力;由于端板的约束作用,靠近端板处顶管顶推力大于其他位置的顶管顶推力;顶管在入土和出土时刻会对周围环境产生一定的扰动,因此在确定顶管弧形梁的半径时,需要充分考虑其对沉船扰动的影响;基底吸附力约占总起吊力的31%。本项研究为隧道施工技术在沉船打捞领域的创新性交叉应用,研究成果可为“长江口二号”沉船打捞及类似打捞工程的实施提供重要的理论依据和技术指导。 相似文献
126.
对于ro水,rp十到的情况,我什批火箭在、处能达到的最大速度及、。~时整体最佳所对应的指标值取其最小者作为VO。然后按VO对EZ进行发射并让它在EZ的近地点P进入,此时就对应一个发射值和损耗值,不妨记为F。把此时的Z(rn)加上这种情况时最佳双内切对应的最佳兀十面V,我们就得到显见,对任一[rp,rp+f]范围内的、而言,任何其它的发射轨道其所对应的指标值都会大于上面这个值。为什么这样选择后的就可以作为、。k,八十6]这个范围内的。时的最佳值呢?大家知道是由两部分组成的,一部分是:另一部分是损耗:如果损耗相同,或者… 相似文献
127.
128.
可倾瓦推力轴承启动过程瞬态热效应的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
实验研究了可倾瓦推力轴承在 2 30 0~ 51 0 0r/min的名义转速范围内时 ,空载快速启动及慢速启动过程中推力轴承油膜温度和油膜厚度的瞬态变化规律 .实验表明 ,在启动过程中 ,油膜温度随转速的提高而升高 ,不同的升速时间对油膜温度的影响也不同 ,油膜的厚度也随转速的提高而升高 . 相似文献
129.
泵站电机巴氏合金推力瓦烧损分析 总被引:2,自引:0,他引:2
仇宝云 《扬州大学学报(自然科学版)》2000,3(1):62-65
简析大型立式泵机组电机推力瓦烧损的可能原因,着重分析了满负荷机组难以预见的烧瓦原因及其机理,提出了确定烧瓦原因的方法及避免故障的对策,具有一定的实用价值. 相似文献
130.
周红波 《邵阳高等专科学校学报》2000,13(1):17-22
针对双调变推力液体火箭发动机研制过程中所使用过的二种不同结构的喷注器 ,在实验的基础上 ,定性地分析了它们对燃烧效率 φc 及稳定性的影响 ,并就双调发动机研制过程中出现的燃烧效率过高及燃烧不稳定现象作了初步探讨。 相似文献