全文获取类型
收费全文 | 193篇 |
免费 | 8篇 |
国内免费 | 3篇 |
专业分类
丛书文集 | 9篇 |
现状及发展 | 1篇 |
综合类 | 194篇 |
出版年
2023年 | 3篇 |
2022年 | 1篇 |
2021年 | 4篇 |
2020年 | 3篇 |
2019年 | 7篇 |
2018年 | 7篇 |
2017年 | 5篇 |
2015年 | 3篇 |
2014年 | 12篇 |
2013年 | 6篇 |
2012年 | 10篇 |
2011年 | 7篇 |
2010年 | 12篇 |
2009年 | 6篇 |
2008年 | 14篇 |
2007年 | 11篇 |
2006年 | 9篇 |
2005年 | 9篇 |
2004年 | 9篇 |
2003年 | 3篇 |
2002年 | 8篇 |
2001年 | 9篇 |
2000年 | 2篇 |
1999年 | 4篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 1篇 |
1994年 | 5篇 |
1993年 | 3篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 3篇 |
1989年 | 2篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 2篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有204条查询结果,搜索用时 15 毫秒
121.
本文探讨了T8、5CrMnMo、2Cr2W8V钢在添加氧化铝和还原剂的熔融硼砂浴中BA-1共渗工艺,还探讨了B-AI共渗层组织及其特性.结果表明,B-AI共渗层的结合强度、抗氧化性、抗热疲劳性均优于渗硼层且工艺简单易行。 相似文献
122.
123.
本文利用Gleeble-1500D热模拟试验机对宝钢2050热连轧厂提供的195钢所制的φ10×12mm的圆柱形试样的塑性变形抗力进行压缩试验研究,实测了变形温度范围为750~1000℃、变形速率为1s^-1和25s^-1、变形量0.7以下宝钢195钢的变形抗力,建立了变形抗力数学模型,其预测精度优于著名的志田茂变形抗力数学模型。 相似文献
124.
为了给柑橘采摘机器人末端执行器的设计提供依据,通过对刀具剪切力进行分析从而确定所用刀具类型。通过对末端执行器采摘柑橘时,椪柑果柄与刀具间的关系完成了剪切试验台的设计。以椪柑果柄为研究对象,选取切割速度、果柄直径、剪切方式等参数作为影响因素,分析对峰值剪切阻抗力的影响。分析切割速度、剪切方式对剪切深度的影响。并建立剪切深度与峰值剪切阻抗力的关系曲线。经理论分析、主效应分析和对各曲线的研究表明:执行器刀具选用单面直刃刀片;悬臂梁和简支梁剪切方式下峰值剪切阻抗力与切割速度都成反相关;采用简支梁剪切方式剪切深度更小;并确定了末端执行器的剪切深度5.34 mm,动力类型为气动,最小剪切力为60.61 N。 相似文献
125.
结构动态可靠性的全随机过程模型 总被引:11,自引:0,他引:11
对现行结构可靠性分析采用的只考虑荷载随时间变化的“半随机过程模型”进行改进,提出了考虑结构动态可靠性的“全随机过程模型”方法。基于结构抗力与荷载效应相互独立的基本假设,充分依据结构抗力的变化规律,及结构荷载效应的统计规律推导得出该方法。该方法简单易行,方便工程应用。经计算验证,该方法结果比现行可靠度计算方法更精确,并且与之相协调。该方法可以为基于可靠性的结构评估和寿命预测及剩余寿命预测提供依据。 相似文献
126.
表面屈服限与疲劳极限间的关系方信贤王惠齐(福州大学机械工程系,福州,350002)1试验方法表面屈服限测量在MSF-2M应力仪上进行.试样为40Cr860℃淬火不同温度回火、38CrMoAl调质、W6Cr5Mo4V2退火和1130℃淬火550℃回火3... 相似文献
127.
钢的磨蚀抗力与力学性能的相关性 总被引:3,自引:0,他引:3
对经多种热处理工艺处理的四种钢材,在水轮机模拟圆盘仪上进行了磨蚀试验及力学性能测试。结果表明,钢的磨蚀抗力主要取决于钢材料本身的硬度和冲击断裂过程中单位变形量所吸收的功。 相似文献
128.
将土、基础及上部结构物视为一个整体,在计入土的弹性抗力后对多跨无铰拱和连续刚构的上下部结构进行联合计算,并给出了算例,可供设计参考。 相似文献
129.
方信贤 《福州大学学报(自然科学版)》1995,(1):113-115
40Cr钢表面变形与整体变形差异研究方信贤(福州大学机械工程系,福州,350002)通常所说的变形抗力与变形规律都是指整体的。关于表面变形抗力、变形规律及其与整体变形抗力、变形规律之间的差异,迄今研究的尚不多。由于x射线法测定应力时x射线透过金属表面... 相似文献
130.
立井基岩垮塌是不易见到的,而恩口煤矿立井基岩垮踢事故却很典型。本文应用工程地质力学及岩体力学有关理论进行分析,指出在井筒施工中忽视了工程地质条件的变化,对井筒地压和支护设计也未作重新计算,是造成该井筒基岩严重破坏的主要原因。值得引起同行们的注意并从中吸取教训。图3.表1.参4。 相似文献