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51.
塔河油田奥陶系碳酸盐岩油藏经多轮次周期注水后,井间形成优势水流通道,注入水突破现象日益突出,注水效率逐年降低。针对注水突破技术难题,高温(140 ℃)高矿化度(24×104 mg/L)作业环境,开展调剖体系室内实验研究,优选增稠药剂、分选地表砂,并建立调剖模型、耐冲刷定性分析模型,形成增稠液携砂调剖体系及“细目陶粒+ 塔河砂+ 覆膜砂”三段塞调剖工艺技术。增稠液携砂调剖工艺技术现场试验取得了较好的调剖效果,对今后塔河油田碳酸盐岩调剖有一定的指导意义。 相似文献
52.
在油田开发过程中,由于胶结疏松的砂岩地层本身的胶结脆弱性、压力不平衡以及流体对砂粒的剪切、拖曳作用,会造成油层结构的破坏和出砂,影响到油田的正常开发。研究了造成油层结构破坏和出砂的机理,建立了相应的地质模型和数学模型,并采用有限元法对模型进行了求解。对常见的油层结构破坏的3种情况和实例进行了模拟计算。结果表明,本模型可以很好地模拟和预测由汕层结构破坏和出砂造成的油层污染过程及该类油层近井地带不同开发阶段的污染程度,对于油层的评价、增产措施的实施等具有重要意义。 相似文献
53.
利用施加反压的方法模拟具有残余孔压的弱化饱和砂土层,针对相对密度为30%和40%的弱化饱和砂土层,进行了单桩水平承载力模型试验,研究了不同弱化状态饱和砂土层的水平极限抗力.结果表明,随饱和砂土层中残余孔压的增加,其水平极限抗力逐渐降低;土层液化后,其水平极限抗力降低约90%,这与已有的振动台及动力离心模型试验结果基本一致.按Reese建议的破坏模式,针对土层表面作用上覆压力的备件,推导了依据土强度参数确定土层水平极限抗力的理论关系式;据此确定了弱化饱和砂土层的水平极限抗力,并与模型试验结果进行了比较.结果表明:饱和砂土层液化前,其理论水平极限抗力与模型试验结果基本吻合;饱和砂土层液化后,其理论水平极限抗力小于模型试验结果.这说明饱和砂土液化前土层的破坏遵循Reese建议的破坏模式. 相似文献
54.
55.
砂质土地区的特点是土壤中的含砂量较高(在35%之间,砂漠地区则更高),含水量低,因而土壤呈流砂性,在非路面地带,土壤未经压实,表现为干砂性壤土性质,轮式车辆在这些地区行驶时,往往会产生涌土现象,阻碍了车辆的运行。行驶功率不是消耗在克服牵引阻力上,而是消耗在对土壤的压实上,该功率消耗量的大小,可通过本文的分析加以确定,从而获得解决该问题的思路。 相似文献
56.
非标超硬立铣刀加工过程模拟 总被引:4,自引:1,他引:3
利用直线型砂轮廓形来模拟非标超硬立铣刀的加工过程,由端向包络图获得铣刀螺旋沟槽端向截形,从而完成四齿立铣刀截形设计。 相似文献
57.
基于等应变固结的假设,考虑附加应力沿地基深度的变化以及涂抹效应和井阻的影响,导出砂井地基固结偏微分方程,求得孔隙水压力和平均固结度的解析解.在随时间变化的预压荷载作用下,对把初始孔隙水压力和附加应力简化为沿深度梯形分布的固结性状进行比较.结果表明,对于深厚砂井地基,附加应力和初始孔隙水压力分布对固结过程具有明显影响,若按均匀分布计算,所得的平均固结度偏小. 相似文献
58.
在介绍无轴承永磁同步电机径向悬浮力产生原理基础上,分析和推导了径向悬浮力和径向悬浮力绕组中电流及永磁体等效电流之间的关系,采用转子磁场定向控制策略对无轴承永磁同步电机径向悬浮力进行解耦控制,并在电机不同负载情况下设计了数字控制系统.采用TMS320LF2407 DSP研制了数字控制控制系统硬件,并开发软件.实验结果表明,电机空载运行在3000 r/min时,转子径向位移振动幅值小于100μm,电机在0~3000 r/min时,能够实现转子快速稳定悬浮和运转. 相似文献
59.
<正>青岛某泵站下部沉井座落在粘土和中粗砂层的粉砂上,夹有少量的粘土薄层,饱和,稍密,土层分布较为均匀。泵房离海岸线近,地下水直接与海水相通,其水位变化同海水潮位。以该泵站下部沉井为例,介绍沉井的施工:1施工工艺流程沉井施工的程序如下:测量放线→开挖基坑→铺砂垫层和承垫木→钢筋绑扎→模板支设→砼养护→抽出垫木→排水下沉→排水封底→浇筑底板混凝土→养护。1.1测量放线场地平整完成后,根据图纸平面坐标位置,用全站仪准确放样。经工程师验线合格后,进行基坑开挖。1.2开挖基坑整平场地后根据设计图纸上的沉井坐标确定沉井位置。为满足施工人员绑扎钢筋,外模支设,加固的工作间隙,1.5米-2.0米。 相似文献
60.
工程中常用平板载荷试验确定沙土及粘性土的地基承载力,本文针对新建新疆煤窑沟水库工程的砂砾石地基,采用平板载荷试验和动力触探法的方法,对比确定地基承载力特征值,为工程建设提供了依据。 相似文献