基于阶跃阻抗谐振器的新型双频宽带带通滤波器

在传统1/4波长阶跃阻抗谐振器（step impedance resonator,SIR）的基础上,提出一种新型双频宽带带通滤波器（bandpass filter,BPF）的结构及其设计方法,其中心频率为1.90/5.65 GHz,可工作于GSM等无线通信系统中.该滤波器频率覆盖范围广,带宽宽,其第一频段的绝对带宽为980 MHz,第二频段的绝对带宽为960 MHz.该滤波器在基频1.90 GHz的回波损耗低于-25 dB,插入损耗为-0.012 dB.同时,滤波器的两通带隔离度好,结构简单,易于加工.频率响应特性S₁₁和S₂₁的电磁仿真和实测结果非常吻合.     

新型基片集成波导宽带带通滤波器

利用基片集成波导的高通传输特性以及光子带隙结构的阻带特性,构建了一种新型结构的基片集成波导带通滤波器。为了验证该想法,设计了1个中心频率为5.0GHz,分数带宽为60%的滤波器,电磁仿真结果表明该滤波器在频率为3.5～6.5GHz频率范围内具有明显的通带特性,带内最大插入损耗约为0.64dB.利用PCB工艺制作了该滤波器的实物,使用矢量网络分析仪对其进行了测试,测试结果表明该滤波器的通带为3.8～6.8GHz,分数带宽约为56%,带内最小插入损耗为1.6dB。电磁仿真结果和实际测试结果较一致。     

采用阶跃阻抗谐振器的小型化双频天线

提出一种采用阶跃阻抗谐振器(SIR)设计双频天线的方法.通过建立天线的传输线模型,得到了双频天线的工作频率与传输线特性的关系式.然后,利用该方法设计了一个2.4/5.2 GHz的小型化双频天线,其结构尺寸由工作频率直接综合得到.同时用电磁全波仿真,优化了天线的馈电位置.所实现的天线尺寸为29.3 mm×7.7 mm,相当于0.5λ×0.125λ.仿真和测试结果表明,采用阶跃阻抗谐振器设计双频天线的方法是可行且有效的.     

基于HFSS的1800MHz同轴谐振微波介质滤波器的设计及仿真

本文采用高频结构仿真软件（HFSS）设计的1800MHz同轴谐振微波介质滤波器在满足设计要求同时能够减小几何尺寸,满足实际需要。中心频率1790MHz,带内波动1.5dB,3dB带宽45MHz,插入损耗0.38dB,带外抑制27.5dB。     

微带发卡型阶跃阻抗带通滤波器

介绍了阶跃阻抗谐振器(SIR)的结构和原理,在此基础上用微波CAD工具仿真优化了SIR微带发卡带通滤波器。仿真结果表明,选择合适阻抗比K的SIR结构,和传统均匀阻抗谐振器(UIR)结构相比,滤波器通带性能并没有发生变化,但第一寄生响应向后推移了3 GHz,滤波器的阻带得以加宽,采用SIR结构的滤波器能有效的抑制谐波。     

基于介质谐振器和PCB技术的SPDT滤波开关

针对时分双工(time division duplex, TDD)子系统同时对滤波器和开关的需求,将二者相融合提出了一种滤波开关设计方案。介质谐振器滤波器因具有高Q值、低损耗等特点而被广泛研究,然而其不易与PIN管集成,难以实现开关功能。基于介质谐振器和印刷电路板(printed circuit board, PCB)技术设计了一种低损耗、高隔离度的单刀双掷(single pole double throw, SPDT)滤波开关。设计以介质谐振器滤波器为滤波主体,同时在PCB上实现SPDT开关功能,滤波功能和开关功能可独立设计,降低了设计难度。开关电路在导通状态时等效为一段传输线,因而仅会增加很少的插入损耗。加工并测试了一个设计实例,测试结果表明,打开状态下的带内损耗为0.92 dB左右,关闭状态下的隔离度优于47 dB。与传统单纯PCB滤波开关相比,该设计具有更低的插入损耗、更高的隔离度。     

宽频带Fabry-Perot谐振器印刷天线

分析了采用贴片式频率选择表面(FSS)为盖板、U形缝隙矩形贴片为辐射器的Fabry-Perot谐振器印刷天线,揭示了其天线频带远窄于辐射器频带的原因.鉴于上述Fabry-Perot谐振器天线的实用频带主要受限于谐振型的盖板,因此要展宽实用频带,就应弱化盖板的谐振特性,所以提出将FSS中相同尺寸的方形贴片改进成沿一维或二维渐变尺寸的结构.同时应增宽阻抗频带和增益频带及其相互交叠的带域,即增宽可利用的公共频带.仿真结果显示这种改进增宽了此类天线兼顾高定向性和阻抗匹配的实用频带.     

YBCO/LAO和YBCO/MgO超导薄膜的微波性质

利用微带谐振技术研究了YBa2Cu3O7/LaAlO3 (YBCO/LAO)和YBa2Cu3O7/MgO (YBCO/MgO)超导薄膜的微波响应.通过测量微带谐振器的共振频率、有载品质因数、插入损耗与温度之间的依赖关系,分析了超导薄膜的微波特性,获得了超导薄膜在绝对零度时的穿透深度λ0.对于YBCO/LAO,λ0=265nm;对于YBCO/MgO,λ0=280nm.本文还利用微带谐振器研究了YBCO/LAO和YBCO/MgO超导薄膜的微波表面电阻.     

关于矩形电极AT切石英谐振器寄生振动的抑制分析

文中考虑厚度一切变波（ＴＳ波）与厚度─扭曲波（ＴＴ３波）的耦合模型，计入电极质量负载和压电效应的影响．注意矩形有限电极和电学短路的边界条件，按照确定弹性波特性的方程组，计算了ＡＴ切石英谐振器的频谱分布．分析了寄生振动随谐振器参数不同的变化机制，并与实验数据进行了比较，得到了吻合的结果．     

石英振梁式重力传感器原理误差模型

为了建立石英振梁式重力传感器原理误差模型,首先,将石英振梁式重力传感器等效成转动惯量-弹性支承-阻尼系统,导出重力加速度作用条件下石英振梁式重力传感器的系统传递函数和输出差动频率公式; 其次,导出由于舍掉高次项而产生的谐振频率计算误差公式和由于输出差动频率线性化处理而产生的线性化误差公式; 然后,从挠性梁的加工、石英谐振器的加工和质量块的质心偏移3个方面,导出石英振梁式重力传感器加工误差公式; 最后,建立石英振梁式重力传感器原理误差模型,并进行了原理误差定量计算.理论分析和原理误差定量计算表明:输出差动频率线性化误差、挠性梁的加工误差和双音叉石英谐振器的加工误差是主要原理误差,谐振频率计算误差和质量块的质心偏移是次要原理误差;石英振梁式重力传感器原理误差的数量级为6×10-7g,可以满足10-6g级的高精度重力测量要求.