非共沸混合工质热泵系统节能机理研究

从经典热力学的基本理论出发，结合热源的特点，深入研究了制冷工质和热源间的温度匹配性能MPC与传热不可递损失之间的关系，从理论上揭示了热泵系统应用非共沸混合工质的节能本质。     

热管在热风炉中应用技术研究

将热管应用于热风炉中 ,由低温段 (水热管 )、中温段 (萘热管 )、高温段I区 (汞热管 )和高温段II区 (钠热管 )形成组合式热管换热器 ,取代传统的烟气和空气间壁式的换热方式 ,可获得5 0 0℃的洁净热风 ,供干燥等设备使用 ,可提高干燥设备的热效率。     

TFE-E181高温型第二类吸收式热泵热力过程分析

TFE-E181是一种新型工质对，尽管TFE和E181的沸点差较大，工质与吸收剂分离不需采用精馏器，但仍有微量的E181进入蒸发器中，为了避免E181在蒸发器中累积而影响系统的稳定操作，采用蒸发嚣回流方式将累积在蒸发器中的E181回流到发生器中，并对具有这种回流方式的第二类吸收式热泵的热力循环过程进行了模拟计算．研究了高压区压力对蒸发器回流比、进入吸收器工质量、回流液浓度、系统性能系数、Yong效率的影响规律．发现吸收温度、换热器效率、发生温度、冷凝温度对系统性能系数、蒸发器回流比、放气范围、Yong效率有一定影响．分析所得的规律可为TFE-E181高温型吸收热泵性能的提高及优化设计提供必要的理论依据．     

热泵干燥装置的低环害热泵工质分析

对低环害热泵工质的相关文献进行了较全面的分析，通过理论计算，给出了可用于热泵干燥装置的12种纯工质、7种非共沸混合工质和6种高温热泵工质，对低环害热泵工质的设计和优选方法也进行了讨论。     

CO2混合物用于复叠制冷系统的性能

为了使R744在复叠式制冷系统中运行的最低温度突破三相点的限制，用R744与自然工质（如R170或R1150）混合组成二元混合物，使其突破R744的三相点温度，完全使用自然工质混合物替代R13，在复叠式制冷系统的低温环路中运行．通过建立固液平衡和气液平衡的模型，得到保证R744在200K不结晶的摩尔分数，并针对固定组分的二元混合物进行循环性能计算．计算结果表明，R744／R170的一种混合物在相同的冷凝和蒸发温度下与R13相比，压缩比相同，压力曲线非常接近，单位容积制冷量、单位质量制冷量和制冷系数相差不大，具有与R13相近的循环性能．质量比为2：8的R744／R170混合物是R13的理想的自然工质替代物．     

利用工质设计实现制冷热泵近卡诺循环的分析

对利用适宜的循环工质实现蒸气压缩式制冷热泵近卡诺循环进行了分析，包括基本思路、可行性分析、典型工质及其特性，并在相同设备条件和工作温度下，对近卡诺循环制冷热泵和普通循环制冷热泵（R22为工质）的效率进行了计算比较，最后对进一步需做的工作进行了探讨。     

变冷凝工况地热有机朗肯循环发电系统

针对有机朗肯循环发电系统中冷凝介质温度随环境温度变化而变化,地热源载热流体参数恒定的问题,采用EES软件计算分析了饱和有机朗肯循环发电系统在使用工质R245fa和R601a时输出净功随冷凝介质温度变化的规律,同时分析了膨胀机最佳入口温度、膨胀比和工质流量3个主要参数的变化。结果表明：当地热流体温度为130 ℃,冷凝介质温度从30 ℃降到0 ℃时,有机工质在膨胀机入口的最佳温度升高且波动幅度达15 ℃,同时系统净输出功增长达120%;工质质量流量增加超过30%,膨胀比增大约2倍。     

自复叠制冷系统混合工质气压因子的求解方法

针对RKS方程压缩因子进行求解,用软件编写了相应的计算程序.探究求解压缩因子的数值计算方法,计算出传统工质R22及自然工质CO2的压缩因子,并与查得的压缩因子标准值进行对比,从而验证了程序的正确性.最后计算出三级自动复叠制冷系统中以R14/R23/R22混合制冷工质的压缩因子,从而对自复叠制冷系统压缩因子的求解提供参考.     

丙烷R290在家用空调器中替代R22的研究

该文利用新的立方型状态对Ｒ２９０和Ｒ２２的热力学性质进行了计算,在标准空调工况下对它们的理论制冷循环性能进行了对比,并在爱特牌ＫＦ２２ＧＷ分体式房间空调器上进行Ｒ２９０替代Ｒ２２的实验。实验结果表明,在不对空调器作任何改动的情况下,在恰当充液量下,Ｒ２９０的制冷量与Ｒ２２几乎相等,而能效比增加     

微圆管内非共沸混合工质流动沸腾传热强化

分别进行了R32/R134a在水平微圆管、细圆管和小尺寸常规管道内的流动沸腾传热试验.在定义微圆管传热强化系数Ec(相对于细圆管和小尺寸常规管道的传热强化系数分别用Ecm和Ecs表示)的基础上,从不同强化管内流动沸腾传热机理的角度分析了Ecm和Ecs在不同试验工况下的变化规律及其与传热机理的关系.结果表明,试验工况范围内Ecm和Ecs分别在1.01～2.33和1.03～3.54之间变化.绝大部分试验工况下Ecm的值较小且变化很小,Ecs则较大且有明显变化;高热通量和高质量干度下Ecm和Ecs的值都较大.微圆管内流动沸腾传热强化效果与传热机理及其转变区域密切相关,当微圆管内传热开始出现恶化和较高热通量下微圆管内核态沸腾传热占绝对主导地位时,微圆管传热强化效果明显.