长江口软土层中沼气与隧道安全施工技术研究

从工程地质，水文地质角度对上海市合流污水排放口（９．１标段）地质条件、沼气特征与危害进行了研究，并提出了在沼气地层中安全施工对策。     

地下衬砌结构与土层之间的接触面特性

针对湿陷性黄土自身所特有的物理力学性质,采用一种新的接触器单元,模拟了地铁衬砌与土层之间的粘聚力与摩擦力,以及衬砌与土层之间的相互滑移、交叉变形等,分析了地下衬砌结构与土层之间的接触面特性.研究结果表明:衬砌拱顶、拱底节点垂直位移量以及摩擦力随着建筑物荷载减小而逐渐减小;滑移量最大的部位出现在高层建筑下衬砌的拱腰部分;在应力集中区域,交叉变形现象较明显.     

降雨条件下多层土坡入渗机理与稳定性分析

基于VG(Van Genuchten)模型多层土含水率方程,建立了考虑边坡倾角的含水率与基质吸力控制方程,提出了土层间渗透系数比不同的情况下多层土坡入渗深度计算方法.通过在Geo-Studio软件中的Seep/w板块建立多层土的一维和二维模型,分析雨水入渗过程中土层交界面处饱和滞水区形成过程及不同降雨条件下多层土坡稳定性变化规律,并验证本文计算方法的正确性.结果表明:多层土坡降雨过程中,土层交界面处体积含水率、孔隙水压力变化范围较大,对于各层渗透性不同的多层土坡,在同一降雨强度下,渗透系数比越大,则交界面处滞水向下消散的速率折减得越多,交界面处孔隙水压力变化范围越大;多层土坡在交界面处出现饱和滞水区后孔隙水压力急增,导致土抗剪强度骤降,进而引发土坡稳定性系数大范围下滑.上述结论为降雨边坡预警工作提供参考依据.     

断层上覆土层破裂对埋地管道的影响

利用ANSYS程序建立的三维管土非线性有限元模型,计算分析了断层基岩上覆土层的变形破裂形式、土层厚度及土层土质的硬度对埋地管道的影响.结果表明,埋地管线发生大变形及失效的位置由上覆土层的破裂形式决定,穿越土层发生塑性变形及破裂区域的管段是管道发生塑性变形的管段.当断层倾角发生接近于90°的错动时,随上覆土层破裂的发展,埋地管道产生两处塑性变形区段.上覆土层越厚,埋地管道发生塑性变形的长度越长,变形值减小.埋在土质较硬土层中的管道发生塑性变形的管段长度短,极限应变值大.     

高速公路拱涵裂缝处理方案

文章从高速公路拱涵出现裂缝的现状出发,从基础下地质土层的特性、拱涵的结构形式及受力特征等方面进行了分析,进而提出了拱涵裂缝的处理方案.     

振动沉管灌注桩在高寒软土地基中的施工实践

介绍了在地处青藏高原东部边缘过渡地带高寒软土地质条件下,首次优化采用机械振动沉管灌注桩基础方案的成功施工实践。     

泉州南益西湖豪庭基坑支护

以泉州南益西湖豪庭基坑支护为例,说明采用水泥搅拌桩、木桩、土层锚管与挂钢筋网喷射混凝土联合支护在软土深基坑支护工程中的运用,以作为类似工程的借鉴。     

太湖南岸古白土层的形成

通过对太湖南岸古白土层的沉积特征研究,得到如下结果：古白土层系南岸滨湖相沉积物,沉积物具有湖泊吞吐流和风浪动力沉积特征,沉积物物源来自周边的第四纪械土的冲积物,它们构成了白土母质的主要特征。     

波浪作用下粉土特性分析*

利用弱非弹性介质模型,推导了波浪作用下有限深海床内部孔隙水压力、应力以及土骨架和孔隙水位移关系.针对3种海洋土,分析了土床内孔隙水压力、应力、应力角、位移的分布以及弹性波随加载波周期的变化.结合前人的实验结果,讨论了在粉土质海床中所呈现的共振现象.从理论上探讨了该现象发生的力学机制,提出了土床中硬土层的存在是决定土床中是否可能发生共振的必要条件,并且可以预测共振发生的可能区域.     

龙川县花岗岩浅表层抗剪强度试验对比研究

以广东龙川县花岗岩残积土层与全风化层为研究对象,采用现场便携式剪切和钻孔剪切原位试验,以及室内重塑样快剪试验,研究不同含水率条件下的抗剪强度。结果表明：花岗岩残积土层与全风化层的抗剪强度均随着含水率的增加而减小。残积土层现场原状样试验所得抗剪强度均高于室内重塑样,二者差异的主要因素为重塑样颗粒间不再具有较强的结构联接;全风化层原位试验所得内聚力大于室内试验,但两种试验内摩擦角近乎一致,造成原位与室内试验结果的差异不仅与重塑样较弱的结构联接有关,还由于剪切边界条件与应力状态不尽相同。花岗岩浅表层无论是残积土层还是全风化层,均具有较强的结构性,室内重塑样试验结果往往不能真实反映土体的抗剪强度,室内重塑土试验所得到的抗剪强度值偏低。