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81.
L—J流体化学势的分子模拟计算 总被引:1,自引:1,他引:0
薛荣书 《重庆大学学报(自然科学版)》2000,23(1):109-113
用3 种检测粒子法(Widom ,Kumar,fg sampling) 对L-J流体临界温度以上的数十个状态点的化学势进行了模拟计算。结果表明,这几种方法与由L- J流体状态方程得出的值吻合很好,但其中Kumar 法的结果在有些状态点与其它方法相差较大。另外,即使在ρ* ≥1.0 这样高的密度下,采用适当的技术处理后这几种方法都是可行的。 相似文献
82.
液体混合物粘度的测定和计算 总被引:1,自引:0,他引:1
在不同温度和组成条件下测定了乙酸乙酯(1)-苯(2)和丙烯腈(1)-苯(2)体系的粘度,并根据溶液粘度理论对混合物粘度进行了理论推算,结果与实验值基本一致。 相似文献
83.
介绍了 NHR- 10组件内钆可燃毒物配置、堆芯燃料组件布置和换料方案的改进设计。通过调整钆可燃毒物根数和质量分数来改善堆芯有效增殖因子 (Keff)随燃耗变化的特性 ,采用堆芯燃料组件非均匀布置来降低堆芯功率峰因子(Fxyz) ,采用 1/ 2换料方案使得每炉换料周期比较接近 ,并给出了改进设计结果。TRANP和 NNGFM程序计算结果表明 :改进设计后 ,Fxyz从 2 .997降到 2 .2 2 1,运行中的最大Keff从 1.0 5 6降到 1.0 37,Keff随燃耗的变化特性得到了很大改善 ,换料周期除第一个周期为 2 2 5 0 d外 ,后面的周期稳定在 175 0 d,更加符合工程需要。 相似文献
84.
为确定 NHR- 10钆组件增殖因子与组件参数之间的定量关系 ,采用 TRANP程序进行组件计算 ,并进行分段低阶拟合和不分段高阶拟合 ,给出了组件增殖因子随燃耗变化的拟合曲线。计算结果表明 :可燃毒物排列与组件增殖因子无关。组件增殖因子与富集度、钆毒物质量分数、可燃毒物根数的近似数量关系可以通过分段低阶拟合来表示。分段低阶拟合比不分段高阶拟合具有更高的精度。这些结果为组件设计和燃料循环研究中组件特性描述提供了一种近似的表示方法 相似文献
85.
制备了以GeO2为基础的6个Er^3 与Yb^3 共掺杂样品,并测试了它们在858nm半导体激光和930nm二极管激光激发下的荧光谱,测量发现,930nm二极管激光激发下各样品的荧光强度较之858nm半导体激光激发下的荧光强度普遍要强,且Ge4,Ge5两样品较之其余四个样品在两种光源的激发下的绿光段的荧光强度要强的多,且用肉眼在白天即可见很强的 绿光。简单分析了它们的上转换机制。 相似文献
86.
采用共沉淀法制备Fe2O3-SiO2 混合氧化物前驱体 ,并对其进行水热改性处理 ,经浸渍(NH4)2S2O8 溶液后再焙烧得S2O82 -/Fe2O3-SiO2 固体酸催化剂。研究了制备条件对催化活性的影响 ,用乙酸/丁醇酯化反应评估该固体酸的催化性能。实验结果显示 ,最佳工艺条件为,n(Fe):n(Si)=1:4 ,150℃水压热处理1h ,在0.5mol·L-1 的(NH4)2S2O8 溶液中浸渍6h ,500℃焙烧3h ,在此条件下乙酸的转化率可达94.11 %。 相似文献
87.
在镍、钼、铼共存的混合物中,采用强碱性阴离子交换树脂,用氢氧化钠和硝酸溶液分离铼,铼回收率可达95%以上。 相似文献
88.
介绍了多组分烃类混合物的密度、汽液相平衡常数等热力学物性及粘度、导热系数等热物性的计算方法,以平行端面机械密封为模型,给出了多组分烃类混合物密封性能参数计算程序的编制方法和使用方法,对不同组成的多组分烃类混合物,给出了膜压系数和端面温度间的关系曲线。理论计算结果和现场实测结果吻合很好,证明文中所给方法及程序的可靠性,该计算方法可供机械密封设计部门使用。 相似文献
89.
根据稳定性原理,用热力学方法探讨了液体混合物的稳定性,发现液体混合物过热极限对比温度与对比压力间存在站普适规律,据此提出一种计算液体混合物过热极限的理论方法和用于化工计算的简便方法。对二元液体混合物和三元液体混合物的293个数据点的计算结果表明,液体混合物过热极限预测值与实验值的一致性令人满意。 相似文献
90.
利用F函数修改的立方状态方程———FRKS方程,并结合二元交互作用函数Lij(T,xi),关联各种类型的液态二元系的超额焓.对35个液态二元系超额焓的计算结果表明,FRKS状态方程结合Lij函数能相当准确地关联二元系超额焓.在只用二元系的参数,不引入任何多元参数的条件下,将该方法推广用于预测三元系的超额焓,对14个高度非理想三元系的超额焓的预测结果和实验值吻合很好 相似文献