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991.
采用剪切盒实验获得了岩石的Ⅱ型断裂并测定了岩石的Ⅱ型断裂韧度KⅡC ,通过有限单元法中的位移法推导出剪切盒加载下双切口试样的Ⅱ型应力强度因子KⅡ 的一般计算公式 ,并探讨了KⅡC的尺寸效应和Ⅱ型断裂机理 .实验及数值计算结果表明 :在剪切盒加载下 ,裂纹尖端最大拉应力始终低于岩石的拉伸强度 ,最大剪应力大于其对应压应力下的剪切强度 ,且Ⅱ型最大应力强度因子KⅡmax为Ⅰ型最大应力强度因子KⅠmax的 2~ 4倍 ,从而导致产生Ⅱ型断裂 ;测得的KⅡC值随无量纲切口长度 (2a W)的增加而降低 ,当 2a W≥ 0 .7,且B≥W ,α为 6 5°~ 75°时 ,KⅡC趋近于一个常数 ,该常数为Ⅰ型断裂韧度KⅠC的 2~ 3倍 ,可认为是较合理的岩石Ⅱ型断裂韧度值 ;剪切盒实验是一种测定岩石KⅡC 的行之有效的方法 . 相似文献
992.
993.
根据 λ噬菌体阻遏蛋白与操纵基因的相互作用特点 ,提出了他们相互作用的化学动力学模型 .用此模型计算各结合位点饱和分数与阻遏蛋白浓度的关系函数 ,并对λ噬菌体阻遏蛋白与操纵基因相互作用的本征自由能及各位点间的偶联自由能进行了估算 ,均得出了与实验结果符合较好的结论 相似文献
994.
时精轧飞剪及E辊道主干系统进行数字化改造,采用PLC实现了精轧飞剪的剪切方程、飞剪定位、飞剪逻辑联锁、E辊道逻辑联锁和E辊道速度切换等功能。实际应用表明,该系统改造后的运行效果良好。 相似文献
995.
理论判定的土体剪切破坏面与土体实际剪切破坏面不符,且无合理解释.给出了一些设想,以期使这一问题得到合理解释. 相似文献
996.
997.
本文以一个较为简单的3D壳体塑料件为例较为详尽地讲述了用MasterCAM6.0软件绘制成3D图形的一般步骤 相似文献
998.
为解决焊接试验周期长、局限大和成本高的问题,采用数值模拟的方法对复杂的焊接试验进行模拟计算来预测焊接目标的可靠性。本文利用ANSYS有限元分析软件以Φ500μm的Sn63Pb37焊球为研究对象,建立旋转高斯体热源模型,进行热瞬态分析和剪切强度分析,研究激光焊接温度场和焊接后焊球剪切强度。将焊球剪切强度的仿真结果与焊球剪切试验的测试结果进行对比,发现两者之间的误差小于10%,验证了本文提出的激光植球工艺仿真模型的正确性。本文所建立的工艺仿真模型可以用于不同焊接工艺参数条件下Sn63Pb37焊球剪切强度的预测。 相似文献
999.
考虑剪滞效应下计算钢筋混凝土箱梁应力的换算截面法 总被引:1,自引:0,他引:1
基于换算截面的概念,提出利用变分原理进行钢筋混凝土箱梁剪力滞分析时,不改变换算前后截面的拉压性能及剪切性能,而将钢筋及混凝土组成的实际截面分别换算为拉压性能及剪切性能相同的假想材料所组成的匀质截面,对换算后截面按单一匀质材料进行剪力滞分析并得到换算截面应力分布,依据钢筋及混凝土两种不同材料的本构关系,得到实际截面应力分布.以钢筋混凝土简支箱梁受跨中集中力为例,说明换算截面进行考虑剪滞效应下截面应力计算的方法.算例与有限元分析结果的比较表明,该方法简便可行. 相似文献
1000.
作为研究金属基复合材料破坏特性的前期工作,主要讨论了在热/机械载荷作用下多纤维断裂的复合材料应力场.运用影响函数加权叠加方法求解复合材料多纤维断裂时的应力场,并利用了已得出的结论:断裂纤维只对附近纤维与基体的应力有影响.可将影响函数仅建立在与断裂纤维紧邻的纤维和基体范围内.根据以上结论,对求解多纤维断裂问题的模型进行简化,基于剪切滞后模型理论,控制微分方程建立在受纤维断裂影响的纤维和基体范围内,大大降低求解的计算量,把金属基复合材料的应力场与纤维和基体体积分数以及纤维-基体界面特性定量地联系起来. 相似文献