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191.
通过比较高碳高锰钢液淬和变质处理的组织,分析了高锰钢中碳化物的形成及其形态,指出碳化物的形成、形态和分布与冷却速度和微量元素的分布有密切关系.Si-Ca变质可以改善碳化物形态和分布,其原因是变质剂的加入,降低了微量活性元素硫在碳化物及奥氏体晶界上的分布含量.同时St-Ca的变质也抑制了固态碳化物的针状脱溶析出,使碳化物保持了团粒状,提高了高锰钢的性能. 相似文献
192.
掺气分流墩墩头动水壁压及空化特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过系列比尺模型研究了中、低佛氏数下掺气分流墩墩头动水壁压及空化特性,得到墩头时均和脉动壁压的分布规律、脉动壁压概率分布及墩头初生空化数等。研究结果表明,墩头脉动壁压概率分布服从正态分布;在墩后充分供气时墩头不产生空蚀及共振破坏。 相似文献
193.
主要研究 M 2 高速钢离子束增强沉积表面改性层中碳化物相的组织形态与相结 构的变化情况。结果表明,高能离子束可穿透表面氮化物涂层并注入基体,轰击其主 要碳化物相M6C,使其形成包括“嵌镶块”和“晶界结构特征花样”等亚结构组织和 缺陷。这为进一步研究其表面强化机制等提供了重要实验依据。 相似文献
194.
研究表明,DSA钢中的碳化物有5种类型,即M6C、M3C、M23C6、M7C3及MC(VC).820℃退火碳化物平均尺寸为0.91μm,860℃淬火剩余碳化物平均尺寸为0.23μm.淬火硬度HRC65-66,180~300℃回火硬度HRC59~62.该钢是一种多类型碳化物冷作模具钢,易溶解的碳化物可提高较低淬火温度时的奥氏体固溶度,提高淬火硬度.未溶解的碳化物可阻碍奥氏体晶粒长大,使淬火温度加宽.回火时析出不同类型碳化物可提高抗回火性. 相似文献
195.
本文介绍利用透射电镜观察塑性加工后,白口铸铁形变、呈复和再结晶过程的组织及亚结构的变化。经研究发现:塑性加工的白口铸铁中共晶碳化物位错滑移、交割并形成位错网络,出现共晶碳化物亚晶块,继而“破碎”并钝化。而基体的位错增殖且晶粒细化,有分布较均匀的粒状碳化物。故此,白口铸铁强韧性有较大提高。 相似文献
196.
用单相C0及只在晶界上有碳化物析出C2的两种Fe-15Cr-26Ni奥氏体合 金,在应力39.2 MPa,温度 1123 K下,研究了晶粒尺寸及晶界碳化物对蠕变断裂 性质的影响。结果表明:两种合金的最小蠕变速率em及断裂时间tr很好地符合 Dobes-Milicka关系即:是断裂应变。C0与C2合金在研究的 晶粒尺寸范围内(20-300μm),断裂应变差别不大,但C2合金的断裂时间比C0合 金长一个数量级。C0合金断裂时间与断裂应变都在晶粒尺寸约40μm的有最大值。 C合金断裂时间则在晶粒尺寸约80μm时有最大值,但断裂应变与晶粒尺寸无关。 文中还探讨了它们随晶粒尺寸变化的原因。 相似文献
197.
低合金白口铁碳化物形貌及其分布状态,强烈的影响其强韧性和抗磨料磨损性能。本文主要论述了低络稀土白口铁,在铜和铝的共同作用下,其共晶碳化物形貌的变化规律及其对主要性能的影响。实验证明,在适当的铜、铝含量时,共晶碳化物有明显的呈孤立块状分布趋势,并在一定程度上被细化。从而有效地改善了白口铁的强韧性和耐磨性。 相似文献
198.
本文利用透射电子显微镜及物理化学相分析技术研究了中碳硅—锰钢中回火马氏体脆性(TME)的微观机制,着重探讨了回火过程中析出的碳化物对TME的作用。结果发现,对应于40Si2Mn2钢中TME产生的回火温度区间,存在有由碳化物向渗碳体的转变,析出了细小弥散的颗粒状渗碳体。这种对应现象在40Si2Mn2Mo钢中也得到证实。40Si2Mn2Mo钢的TME产生的回火温度和弥散渗碳体的析出温度都要高于40Si2Mn2钢。由此得出:在回火过程中大量细小弥散渗碳体的析出是中碳硅—锰钢中TME产生的一个重要原因。 相似文献
199.
李合琴 《合肥工业大学学报(自然科学版)》1994,(4)
本文利用选择腐蚀、透射电镜、硬度测试和体积分数测定等手段,分析了一种新型铸态超高速钢中碳化物的种类、硬度和所占体积百分数.结果表明;试验钢中主要含有M6C和MC型碳化物,其硬度分别为HM1000、HM2000左右;体积为26%和21%,另外,还有少量M2C型碳化物. 相似文献
200.
碳对B4C的烧结行为及显微结构的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究碳添加量对富硼B4C粉末常结性能的影响,本文利用X射线衍射仪、光学、扫描电镜对烧结体的成分、显微结构进行分析。实验结果表明,添加碳不仅可提高烧结体的致密度,而且可细化晶粒,改善气孔的数量、形态和分布。当添加11%碳的粉末在2150℃烧结时,得到密度≥95%的理论密度(TD)的致密体。通过对烧体的化学成分及显微结构分析表明,碳与富硼B4C粉末之间的固溶反应,引起B4C粉末颗粒重排、活度提高、物质 相似文献